Расчеты при сжигании природного газа

Теплотехнические характеристики природных газов различных месторождений приведены в табл. 80 (стр. 182) и в табл. 159 (стр. 331). Расчеты при сжигании природного газа изложены на стр. 183. [c.201]

М. Б. Р а в и ч. Теплотехнические расчеты при сжигании природного газа на обогаш,енном кислородом дутье. Газовое дело,. К 9, 1962. [c.362]

Проведенные нами расчеты для сжигания природного газа при атмосферном давлении показали, что при температуре продуктов сгорания 330° К наступает насыщение их водяными парами, образующимися в процессе горения. Следовательно, при охлаждении уходящих газов ниже этой температуры будет происходить переход влаги в жидкость. [c.286]

Г. М. Поляков приходит к выводу, что упрощенная методика теплотехнических расчетов дает при сжигании природных газов практически одинаковые результаты с общепринятой и название упрощенная" не следует понимать как менее точная" [61]. [c.226]

А. А. Ш а т и л ь. К расчету коэффициента избытка воздуха и химического недожога при сжигании природного газа. Энергомашиностроение, № 9, 1962. [c.361]

Поверочный тепловой расчет котла ДЕ-10-14, вырабатывающего перегретый пар температурой 300 °С при сжигании природного газа на газопроводе Серпухов—Ленинград [c.120]

Расчет выбросов загрязняющих веществ (ЗВ) в атмосферу при сжигании природного газа, мазута, угля проводился согласно методическим указаниям [2] (табл. 2, 3). [c.281]

Формула (5-32а) характеризует изменение Шпр в зависимости от диаметра сопла и свойств сжигаемого газа. Значения пр, полученные путем расчета по формуле (5-32а), близки к значениям, полученным экспериментальным путем в опытах по сжиганию природного газа и бутана. Величина К< при этих расчетах принимается равной 2,87- 10-2. [c.81]

Длина горящего факела не должна превышать значения, определяемого габаритами топочного пространства, причем потеря тепла от химической неполноты горения па выходе из топки при заданном значении коэффициента избытка воздуха ат не должна превышать нормы. Так, например, согласно нормам теплового расчета котельных агрегатов ири сжигании природного газа с коэффициентом избытка воздуха ат 1,15 потеря тепла от химической неполноты сгорания <7з е должна превышать в экранированных топках 1,5%, а в неэкранированных — 1,0% [Л. 84]. Однако следует отметить, что, по данным практики, существует возможность сжигать газ в топках паровых котлов без потерь тепла от химической неполноты сгорания при От порядка 1,05—1,08 [Л. 87], а в отдельных случаях значения ат удается снижать до 1,02—1,03. [c.107]

Ниже приводится методика теплотехнических расчетов, которая не требует определения содержания кислорода в дутье. Она основана лишь на анализе продуктов горения и замере их температуры. Задача решается с учетом сжигания природного газа, однако ту же методику можно применить и при сжигании других видов топлива [69]. [c.293]

А, А. III а т и л ь. Упрощенная методика теплового расчета при многоступенчатом сжигании природного газа и жидкого топлива. Теплоэнергетика, Д И, 1962. [c.361]

Расчетами показано, что количество ЗВ, выбрасываемых в атмосферу при сжигании мазута и угля, которое в сумме равно количеству сжигаемого природного газа, измеряемых в тоннах условного топлива, в несколько раз может превышать (А) выбросы загрязняющих веществ относительно условий сжигания природного газа [c.283]

В случаях, когда шлакование не лимитирует величины теплового напряжения топочного объема, например, при сжигании газообразного топлива, определяющими, по-видимому, будут являться условия полноты сгорания топлива. В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [44] приведены рекомендации по максимально допустимой по условиям дожигания топлива величине теплового напряжения топочного объема для различных топлив, в том числе и для газа. Однако проведенные исследования и испытания котлов на природном газе [15, 38] показали, что при хорошем предварительном смешении газа с воздухом ("путем разделения потока газа на малые струи, выбора соответствующих углов встречи газовых и воздушных потоков и закрутки воздушного потока) и при коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки 1,05 тепловое напряжение топочного объема может быть увеличено без ущерба для полноты сгорания значительно выше рекомендованного нормативным методом для газового топлива. [c.100]

Расчет состава продуктов сгорания и объема воздуха при сжигании смеси отбросных газов сажевого производства и природного газа [c.219]

Данные расчета и исследования [63] показывают, что теоретическая температура горения = 1800° С нри сжигании холодного коксовального газа при Ое = 0,5 достигается подогревом воздуха до 560° С, а при сжигании холодного московского и природного газа — при подогреве воздуха до 840—880° С. [c.295]

Вследствие сравнительно невысокой температуры продуктов сгорания в газоходе воздухоподогревателя коэффициент теплоотдачи излучением для воздухоподогревателей в расчет не принимается. Коэффициент использования I для трубчатых воздухоподогревателей принимается равным 0,65 — при сжигании мазута, 0,7 — природного газа, 0,75 — твердого топлива и искусственного газа. [c.293]

В энергетических и крупных промышленных котельных Советского Союза достигнут весьма высокий уровень использования топлива. Так, при работе на газе и при расчете теплового баланса по низшей теплоте сгорания топлива к.и.т. в этих котельных достигает 93—94 % (при пониженной нагрузке даже до 95—96 %) потеря теплоты с уходящими газами при их температуре 100—140 °С соответственно составляет не более 4— 6%, При строгом и наиболее отвечающем современным задачам расчете теплового баланса топливоиспользующих установок по высшей теплоте сгорания газа к.и.т. в наиболее совершенных котлах, работающих на газе, достигает 85 %- Однако в настоящее время даже такой высокий уровень топливоис-пользования при сжигании природного газа нельзя считать предельным и всегда приемлемым. [c.3]

Легко заметить, что вследствие перечисленных особенностей кривых <72 и <7з экстремум суммы 2 + 9з=/(а) совпадает с акр, а это значит, что оптимальный и критический избытки воздуха при сжигании природного газа практически одинаковы, т. е. сокр = аопт- Строго говоря, аопт всегда несколько меньше акр, однако эта разница не имеет практического значения и при расчете может не учитываться. [c.84]

Взаимосвязь величин X, со2 акс и содержания кислорода в обогащенном воздухе при сжигании природного газа приведена в табл. 129. При отношении объемов воздуха и кислорода, равном 2,0 (как это имело дгесто в выполненном расчете), содержание кислорода в дутье равно 50% и СОгмакс — 33,3 % (выделено в таблице). [c.297]

Уменьшается температура продуктов сгорания за котлом. По расчету за котлом типа ДКВР при сжигании каменных углей она составляет 310—320 °С, а при сжигании природного газа 250—260 °С. При эксплуатационных испытаниях различных котлов типа ДКВР, оборудованных различными горелками, зафиксирована температура продуктов сгорания за котлом от 230 до 270 °С. [c.383]

На основании упрощенной методики теплотехнических расчетов, опубликованной в предыдущих изданиях книги, канд. техн. наук А. А. Ша-тиль разработал метод определения коэффициента избытка воздуха при многоступенчатом сжигании природного газа и жидкого топлива [63, 64]. [c.292]

Расчет горения природного газа Елшанского месторождения вышеуказанного состава приведен в 5 гл. I. В результате пересчета на сжигание природного газа с коэффициентом избытка воздуха п = 1,05 (принимая к установке в печи инжек-ционные горелки) получим, что для сжигания 1 газа при п = 1,05 необходимо 9,79 воздуха. В результате горения образуется 10,80 продуктов горения следующего состава в % 9,17 СО2 17,83 Н2О 0,9 О2 72,1 N2. Для определения калориметрической температуры горения необходимо определить начальное теплосодержание 1 продуктов сгорания [c.316]

Ниже рассмотрен расчет приточной воздушной стенки зонта (выгородки) на примере МО от загрузочного отверстия печи для плавки вторичного алюминия (другой тип местного отсоса для подобных окон — вытяжной аспирационный шлюз, см. поз. 25.1 и рис. 5, 6). Нагрев металла в печи происходит в результате сжигания природного газа. Для предотвращения окисления металла в печи поддерживается небольшое положительное давление (10—30 Па). Плавильные газы частично поступают в помещение через загрузочное отверстие печи (закрываемое подъемным шибером), частично отсасываются через газовые тракт. У печи, перед ней и над ней непрерывно производятся технологические операции, поэтому постоянный зонт над рабочим отверстием устроить нельзя. Было испытано несколько конструкций зонта с подвижной передней стенкой. Работали они неэффективно из-за значительных колебаний температуры плавильных газоб, выходящих из печи (от 20 до 400 °С в течение 1—2 мин). В результате металл коробился, а усиление конструкции или устройство термоизоляции оказалось нерациональным из-за значительного увеличения массы подвижных частей при относительно малой прочности каркаса печи. Кроме того, самые интенсивные газовыделения происходят при открытом шибере и отведенном от печи зонте (при сдвигаемой конструкции зон га) или опущенной стенке его (при конструкции зонта с подвижной передней стенкой). Такие условия наиболее подходят для устройства местного отсоса над рабочим отверстием печи в виде зонта-козырька или выгородки с передней приточной воз душной стенкой (рис.29). Остальные стенки зонта, находящиеся вне зоны переменных температур и технологических операций, металлические. Воздушная стенка не мешает ведению технологического процесса, не вы-ходит из строя под действием газов и переменной температуры, не имеет сложного привода, необходимого для подвижного зонта. [c.100]

Как ни парадоксально, но одной из причин несовершенства теплового расчета являются прекрасные огневые свойства и относительная неприхотливость природного газа и мазута к организации топочного процесса и способность их сгорать в широком интервале температур. Подобное поведение в корне отличается от поведения твердых топлив, пыль которых или сгорает в ядре факела или, если этого не произошло, выносится несгоревшей из топки, вследствие чего положение и размеры ядра факела для твердых топлив оказываются достаточно стабильными независимо от полноты сгорания. При сжигании газа и мазута процесс горения может протекать во всем объеме топки, в связи с чем температурный режим в ней варьируется в весьма широких пределах. Так, вполне вероятное догорание в верхней части топки всего 3% топлива вызывает повышение температуры газов примерно на 50° С и рост тепловосприя-тия конвективного пароперегревателя на 10—12%. [c.87]

На основании разработок газотурбинных установок большой мощности рассматривается многорегистровая камера сгорания цилиндрической формы. Исходя из условий обеспечения эффективного процесса сжигания горючего (природного газа), выбираются допустимая средняя скорость продуктов сгорания П .с, отношение длины камеры сгорания к ее диаметру LID)k. и предельное значение диаметра. Расчет ведется по состоянию продуктов сгорания (с легкоионизируемой присадкой) на выходе из камеры сгорания. При этом учитывается снижение температуры из-за введения присадки (с помощью поправочного коэффициента, выведенного на основании обработки данных [97]). Стехиометрический коэффициент Кст принимается равным единице, и делается допущение о полном сгорании топлива в пределах камеры сгорания. При расчете теплопередачи через стенку рассматриваются радиационный и конвективный потоки тепла, причем коэффициент теплоотдачи рассчитывается с помощью хорошо зарекомендовавшей себя для камер сгорания формулы [117] [c.119]

Разрывы труб ширм происходили при совместном сжигании угля и большого количества мазута либо мазута и природного газа, а также при присосе в топку большого количества наружного воздуха, неравномерной подаче угольной пыли пылепитателями и при других режимах работы, приводивших затягиванию процесса горения и повышению-температуры выходивших из топки дымовых газов. У котлов сверхкри-тичеокого давления причиной повреждения труб ширм может являться изменение их конструкции, не проверенное гидравлическим расчетом, из-за чего при отдельных переходных режимах может временно возникать неправильное движение пара в отдельных трубах. [c.174]

Рис. 4-29. Характеристики радиационного теплообмена в топке при совместном сжигании мазута и природного газа / — опытные данные (ТГ М-94) 2 — опытные данные (БКЗ-lfiO-lOT ГМ) 3 — расчет по нормативному методу [56]

Пример. Произвести расчет горения природного газа методом молекулярных объемов при сжигании с коэффщиентом избытка воздуха ад, равным 1,0 и 1,15 (табл. 9). Природный газ имеет следующий состав (в объемных процентах) 94% СН 2,5% С Не 0,2% Н-гЗ 3,3%N2. [c.30]

Для сжигания мазута пока не накоплено достаточных данных о влиянии избытков воздуха на которые могли быть использованы для ориентирования при проведении испыта-ний. Сжигание мазута и природного газа характеризуется обычно небольшими значениями дз (по Нормативному методу расчета котельных агрегатов расчетное значение Гз=0,5%). Характер ее изменения видеа) из рис. 1-12. Интенсивный рост всегда начинается оо снижением избытка воздуха меньше критического. [c.43]

Наиболее распространена методика, применяемая в нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [7 ]. Расчеты ведут на полное сгорание топлива, отвечающему наиболее экономичному режиму работы агрегата. Однако иногда имеет место и неполное сгорание топлива. Так, в шахтных печах, работаюш,их на коксе, всегда в газах содержится окись углерода вследствие газификационных процессов. При факельном сжигании мазута, газа и угольной пыли, особенно при горячем дутье, имеет место диссоциация газов, с образованием окиси углерода и водорода, что в данном аппарате (в циклонных предтопках, в рабочих камерах печей) вызывает на первом этапе недожог (газификацию) топлива. Неполное сгорание имеет место в реформаторах природного газа и т. д. Поэтому ниже рассмотрим и методику неполного сгорания, зная о том, что в конечном счете следует стремиться к экономичной работе, обеспечивая на втором этапе дожигание продуктов неполного сгорания. Рассмотрим методику расчета, применяемую при проектировании. [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...