Сжатие и внутреннее давление

На рис. 2 показаны данные испытаний сплошных образцов на изгиб и кручение на рис. 3 — трубчатых образцов на растяжение — сжатие и кручение на рис. 4 — трубчатых образцов на растяжение — сжатие и внутреннее давление. На всех рисунках толстыми сплошными линиями изображены заданные в ЭВМ экспериментальные кривые усталости, для которых угол сдвига фаз б равен нулю [c.405]

Пример. Оболочка вафельной конструкции из алюминиевого сплава Е = = 72 ООО МПа, имеющая предел упругости оу = 250 МПа, нагружена осевым сжатием и внутренним давлением р — 0,3 МПа. Параметры оболочки радиус R = 1500 мм, шаг подкреплений /щ = t= 1200 мм, толщина обшивки Ло = 2,0 мм, высота ребер Дш = Oq = а = 10 мм, ширина ребер bui = Ьд = Ь = 6 мм. Требуется определить расчетные напряжения хлопка оболочки и значение окружного напряжения. [c.304]

Сжатие и внутреннее давление [c.327]

Совместное действие осевого сжатия и внутреннего давления. [c.222]

Рис. 5.12. Влияние угла намотки на критические сжимающие усилия в случае совместного действия осевого сжатия и внутреннего давления для оболочек из угле- и стеклопластика х= -0,2 (J) -0,4 (2) -0,6 (5) -0,8 4) -1,0 (5)

ОСЕВОЕ сжатие И ВНУТРЕННЕЕ ДАВЛЕНИЕ [c.109]

Та же методика расчета устойчивости в условиях ползучести распространяется на случай совместного действия осевого сжатия и внутреннего давления (для тонких оболочек при умеренном давлении). На рис. 9 показаны результаты срав-иения расчета и эксперимента для этого случая, проводившихся в работах [100, 101]. Испытывались оболочки из Д-16Т h = 0,5 мм, R = 88 мм, L = 425 мм, Т — 250 °С. Критическое напряжение при упругой потере устойчивости без вну- [c.284]

Экспериментально осуществляется, например, при одновременном нагружении труб осевым сжатием и внутренним давлением. При кручении происходит не чистый, а простой конечный сдвиг. [c.161]

Замкнутая оболочка при совместном действии осевого сжатия и внутреннего давле-н и я. Дополнительное внутреннее давление по линейной теории не влияет на величину критического напряжения значение Рв и в этом случае определяют по формуле (43). Решение задачи с позиций нелинейной теории приводит к другому выводу. Потеря устойчивости в большом в случае простого сжатия оболочки сопровождается образованием глубоких вмятин, обращенных к центру кривизны. Но при наличии внутреннего давления образование таких вмятин будет затруднено, поэтому характер волнообразования должен измениться, что подтверждается экспериментами. При малом внутреннем давлении получаются вмятины, вытянутые вдоль дуги. По мере увеличения интенсивности давления эффект удлинения вмятин вдоль дуги усиливается нри значительном внутреннем давлении образуются сплошные кольцевые складки, что соответствует осесимметричной форме потери устойчивости. Но при этом эффект нелинейности не окажет существенного влияния и критическое напряжение можно определять по формуле (43). Этот вывод подтверждает и теоретическое исследование. Нижние критические нагрузки при совместном действии осевого сжатия и внутреннего давления определяют по графику на рис. 16, где но оси ординат отложено [c.151]

Подкрепленная оболочка подвергается одновременно, м у действию осевого сжатия и внутреннего давления. Результаты решения этой задачи показаны на рис. 20. Интенсивность внутреннего давления обозначим через q-, параметры N и q будут [c.157]

Нагрузка на опытный образец передавалась от привода испытательной машины 9, воздействующего на подвижную траверсу 7. Перемещаясь с заданной скоростью, траверса 7 создает на образце растягивающее усилие, которое одновременно преобразуется гидроцилиндром во внутреннее давление. С помощью реверсора опытный образец может быть нагружен совместным действием сжатия и внутреннего давления. В этом случае канал 11 в штоке поршня является сквозным и не имеет поперечного сверления, а рабочая среда заливается в нижнюю часть гидроцилиндра. [c.119]

Рис. 13.12. К примеру 13.4. Напряженное состояние в тонкостенной трубе от кручения, сжатия и внутреннего давления

УСТОЙЧИВОСТЬ ПОДКРЕПЛЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ОСЕВОМ СЖАТИИ И ВНУТРЕННЕМ ДАВЛЕНИИ [c.353]

Поскольку формулы (17.8) и (17.9) получены независимо друг от друга и при различных предположениях, то можно ожидать, что действительная кривая, характеризующая критическое состояние оболочки при осевом сжатии и внутреннем давлении, должна быть вписанной в угол АСВ так, чтобы прямые АС и СО касались ее в точках Ли/). Опыты показывают, что с достаточной для практических целей точностью эту кривую можно выбрать в форме квадратной параболы. Чтобы вписать эту параболу в угол АСО, выберем новую систему координат с началом в точке А. Тогда уравнение параболы будет иметь вид [c.392]

Этим выражением определяется наибольшее внутреннее дав ление, которое можно создать в оболочке при совместной ее работе на осевое сжатие и внутреннее давление. [c.393]

Рассмотрим расчет цилиндрической оболочки при осевом сжатии и внутреннем давлении с учетом разгрузки от внутрен него давления в осевом направлении. Имеем [c.393]

В испытательных машинах, которые дают возможность экспериментальным путем установить зависимости между напряжениями и деформациями в теле, удается получить результаты преимуш,е-ственно лиц(ь в одномерном случае. Это либо одноосное растяжение—сжатие, либо сдвиг. Более сложный эксперимент может быть поставлен на трубчатых образцах, в которых удается экспериментально получить зависимости между напряжениями и деформациями при плоском напряженно-деформированном состоянии. Для этого, например, трубку можно подвергнуть растяжению, скручиванию и внутреннему давлению. Такие эксперименты очень трудоемки и выполняются лишь в особых случаях. [c.143]

Рассматривая работу гофров сильфона при наружном и внутреннем давлениях (фиг. 118), можно заметить, что в первом случае сжатыми оказываются внешние гофры (см. пунктирные линии) при работе сильфона сжатию внутренних гофров препятствует наружное давление среды. Таким образом, большую часть работы на сжатие совершают внешние по отношению к оси сильфона гофры. [c.139]

Машина СН-4 (рис. 23) предназначена для испытаний полимерных материалов на растяжение (сжатие), кручение и внутреннее давление. Цилиндрический образец (сплошной или трубчатый) И зажимают в захватах 6. Нижний захват неподвижно закреплен на валу, вращающемся вокруг вертикальной оси машины. Привод зала состоит из электродвигателя, пятиступенчатого редуктора 7 (пять диапазонов скоростей) и червячной пары. Скорость вра-щения вала грубо регулируется с помощью редуктора 7 и плавно—реостатом 9, управляемым реверсивным двигателем 10, включенным в схему следящей системы. Верхний захват образца закреплен на динамометре 12, который, в свою очередь, закреплен на подвижной траверсе. 5, перемещающейся вместе с тягами 2 и верхней подвижной траверсой 1 лишь в вертикальном направлении. Осевое усилие и внутреннее давление в образце создаются давлением газа, подаваемого соответственно в рабочую полость сильфона [c.32]

Кроме расчетных методов проводились экспериментальные ис--следования на плоских гофрированных образцах, затем на трубах диаметром 325 X 1,2 мм, изготовленных в лабораторных условиях ВНИИметмаша, и, наконец, на натурных трубах диаметром 426 X X 5 мм. Трубы исследовались под действием осевого сжатия, имитирующего температурные воздействия, и внутреннего давления. [c.234]

Экспериментально исследована упругая устойчивость при осевом сжатии цилиндрических спирально многослойных оболочек, длина которых составляет три радиуса и менее. Установлено, что при одинаковой толщине слоев критические напряжения многослойной оболочки незначительно отличаются от критических напряжений одного слоя. Увеличение толщины внутреннего слоя приводит к повышению критических напряжений, которое может составлять примерно 50 %, если общее число слоев равно, например четырем, а внутренний слой вдвое толще. Приведены результаты исследования устойчивости при осевом сжатии и совместном действии осевого сжатия и внешнего давления многослойных оболочек с точечными связями между слоями в виде заклепок или сварных соединений. Наличие таких связей существенно повышает величину критического внешнего давления, а следовательно, эффективно нри указанном совместном нагружении многослойных оболочек. [c.384]

Пример 1. Воздух, всасываемый в компрессор при давлении /J = 0,1 МПа и температуре /( = 20 "С, сжимается до давления 0,5 МПа, Определить теоретическую работу сжатия и внутренний относительный к, п, д., если температура воздуха в ко[[[(е сжатия равна , = 220 °С, [c.24]

Упомянутые выше программные испытательные стенды предназначены для проведения неизотермических испытаний в условиях простых типов нагружения (растяжение-сжатие, кручение). Однако существенный интерес представляют методики и аппаратура для исследования закономерностей деформирования и разрушения при слом<ном неизотермическом нагружении. Например, стенд и методика [71], обеспечивающие неизотермические испытания тонкостенных трубчатых образцов в условиях их программного нагружения осевой силой /V, крутящим моментом Л1,ф и внутренним давлением р. Реализуется плоское напряженное состояние с различными соотношениями компонент напряжений при наложении требуемого закона изменения температуры. [c.150]

Комбинированное воздействие на рабочий объем образца осевой силой (растяжение-сжатие), крутящим моментом и внутренним давлением позволяет получить широкий диапазон напряженных состояний с различными соотношениями главных напряжений и ориентацией этих напряжений относительно оси образца. Этот метод дает возможность вести исследования механического поведения материалов при плоском напряженном состоянии влияние вида напряженного состояния на закономерности сопротивления деформированию и разрушению условий предельного перехода (по текучести и прочности) и закономерностей упрочнения материала с позиций теорий пластичности и др. [c.309]

Хотя полученные формулы для аэродинамических нагрузок и являются приближенными, однако это не вызывает значительных погрешностей при определении напряжений в корпусе ракеты. Как уже отмечалось в предыдущем параграфе, основной нагрузкой, определяющей прочность ракеты, является сила тяги. Максимальные сжимающие силы в данном сечении корпуса в основном определяются осевыми силами инерции масс, лежащих впереди этого сечения, и внутренним давлением наддува (для баков). Изгибающие моменты, вызванные поперечными аэродинамическими силами, относительно невелики. Максимальные напряжения от этих моментов, как правило, меньше напряжений от осевого сжатия. Поэтому вполне допустимо уточненные расчеты аэродинамических нагрузок отнести к проверочным расчетам, когда уже бывают известны результаты продувок моделей. [c.281]

Кабанов В. В. Влияние температуры и внутреннего давления на устойчивость круговой цилиндрической оболочки при сжатии и растяжении. В сб. Тепловые напряжения в элементах конструкций. Вып. 11. Киев, Наукова думка , 1971, стр. 185—189. [c.350]

О ЗАВИСИМОСТИ ВДУ ФОРМАШ РАЗРУШЕНИЯ ОБОЛОЧКИ, НАГРУЖЕННОЙ ОСЕВЫМ СЖАТИЕМ И ВНУТРЕННИМ ДАВЛЕНИЕМ В.А. Величкин [c.72]

Тимошенко и Саутуэлла —Папковича. Расчеты подтверждают эту формулу с точностью до 37о- Для нижнет границы в формуле рекотиендовано брать 0,84 Тв вместо Гв. - - i Гаррис и др. [11.25] испытывали оболочки при кручении, сжатии и внутреннем давлении. Для двух здачейий параметра давления Р = PR jEh было замечено, что можно пользоваться зависимостью R Н- Rt = 1, полученной для случая кручения и сжатия. [c.190]

Прежде чем Х)станавливаться на некоторых наших решениях задач устойчивости цилиндрической оболочки при сжатии и при совместном действии сжатия и внутреннего давления, рассмотрим некоторые особенности расчета устойчивости упругой оболочки. Чтобы правильно понять поведение цилиндрической оболочки под действием сжимающей нагрузки, необходимо учитывать в исходной ее форме отклонения от цилиндрической поверхности. В связи с этим необходимо определять црогибы оболочки с начальными неправильностями с [c.279]

ЭФФЕКТИВНАЯ ШИРИНА ОБШИВКИ ПОДКРЕПЛЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОИ ОБОЛОЧКИ, НАХОДЯЩЕЙСЯ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ОСЕВОГО СЖАТИЯ И ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ [c.209]

В этой главе изложено решение динамических задач о расчете напряжений в оболочках враш,ения нулевой гауссовой кривизны (цилиндрической и конической) при сжатии осевыми нагрузками и при действии внутреннего и внешнего давлений. Рассмотрены динамические задачи о распределении напряжений в оболочках вращения ненулевой гауссовой кривизны (сферической и оживалыюй) при деГ -ствии внешнего и внутреннего давлений. [c.362]

Рассмотрим устройство универсальной машины для испытания образцов в условиях сложного напряженного состояния, которое создается совместным действием растяжения или сжатия с кручением и внутренним давлением. Предельное нагружение на растяжение или сжатие составляет 30 7, на кручение — 200 кГм и на внутреннее давление —300 кПсм . Конструкция машины позволяет создавать каждый вид нагружения отдельно и в любой комбинации с другими при независимом измерении усилий во всех случаях. Основными частями машины являются (рис. 154) станина с зажимными устройствами, цилиндром для передачи продольного усилия, приспособлением для закручивания образцов и мессдозамн для измерения крутящего момента [c.219]

На рис. 12.4 показаны экспериментальные данные при изгибе моментом, получепные в [12.14] на оболочках из нержавеющей стали. Как и в случае сжатия с внутренним давлением, сростом Р значения критических напряжений растут и особенно сильно при малых величинах Р. Предельным значением, по-ви-димому, является Р = 1,33. Однако экспериментальных данных недостаточно, чтобы делать какие-то окончательные выводы. Желательно получить дополнительные данные на разных материалах. Во всяком случае для практических расчетов оболочек с начальными неправильностями порядка h можно рекомендовать за нижнюю границу кривую R с поправочным коэффициентом, примерно равным 1,28. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...