Мазут — Коэффициент

Пример 18-1. Определить показатели полного сгорания мазута при коэффициенте избытка воздуха а=1,15. Распыливание — воздушное ( дут=0). [c.248]

При сжигании мазута значения коэффициентов загрязнения пароперегревателей, водяных экономайзеров и развитых котельных пучков котлов малой мощности принимаются в зависимости от зольности мазута, скорости газов и наличия присадок к топливу (табл. 8-2), при этом большее значение е соответствует меньшей скорости. [c.115]

Из уравнений (13-19) и (13-20), в частности, видно, что количество метана пропорционально количествам окиси углерода и водорода. Присутствие в пробе метана без его обязательных спутников СО и Нг термодинамически невозможно. В режиме нехватки воздуха, когда С0>0 и НгХ), метан появляется, однако концентрации его остаются пренебрежимо малыми. Так, при газификации мазута с коэффициентом избытка воздуха 0,6 при температуре 1 500" К получается газ, компоненты которого имеют следующие парциальные давления [c.275]

При сжигании мазута увеличивается коэффициент рециркуляции дымовых газов. С учетом этого пересчет проводится с разделением газового тракта на два участка топка — выход из экономайзера (место отбора рециркулирующих газов) выход из экономайзера — выход из трубы. [c.159]

Линии /, 2, 3 на рис. 5-25 относятся к случаям сжигания газа в горелках I, II и III. Линии 4а, 46 и 4в характеризуют сжигание мазута с коэффициентом избытка воздуха, равным соответственно 1,05 1,22 и 1,45. [c.100]

Сухие продукты сгорания 1 кг мазута при коэффициенте избытка воздуха, равном 1,2, состоят из [c.287]

При сжигании мазута с коэффициентом избытка воздуха ат>1,03 и при температуре воздуха перед воздухоподогревателями ниже 80 °С для трубчатых и 60°С для регенеративных коэффициент использования снижается на 0,1. [c.49]

Опыт эксплуатации и испытания топки показали, что она надежно работает при сжигании газа и мазута с коэффициентом избытка воздуха на выходе из топки 1,05—1,07 без потери теплоты от химической неполноты горения, КПД котла, оборудованного циклонными предтопками, был на 5—7 % выше КПД водогрейных котлов обычного типа, что вполне компенсирует повышенный расход электроэнергии на дутье. Удельная нагрузка объема камеры охлаждения составляла примерно 2000 кВт/м . [c.118]

Температура стенки, подсчитанная по вышеприведенной формуле, должна быть выше температуры точки росы. Следует учитывать, что при сжигании сернистых мазутов температура точки росы достигает 140 °0. В связи с этим полное отсутствие коррозии при сжигании сернистого мазута с коэффициентом избытка воздуха 1,20—1,25 и при продольном омывании продуктами сгорания достигается при ст>125 °С. Сжигание мазута с ат= 1,024-1,03 приводит к заметному уменьшению образования 50з при горении, что позволяет снизить температуру стенки до 85 °С. [c.265]

Природный газ Мазут при коэффициенте избытка воздуха в топочной камере — 0,85 [c.236]

Коэффициент избытка воздуха при сжигании сернистых мазутов не только влияет на экономичность работы котельного агрегата, но и определяет надежность работы хвостовых поверхностей нагрева и загрязнение воздушного бассейна выбросами. Первые лабораторные опыты по сжиганию мазута с коэффициентом избытка воздуха, близким к единице, были выполнены в СССР и показали возможность работы топки без химического недожога. Обычно принято считать коэффициенты избытка воздуха 1,00—1,02 предельно низкими 1,02—1,05 низкими и более 1,15 высокими. В нормах теплового расчета котельных агрегатов рекомендуется принимать коэффициент избытка воздуха на выходе нз топки 1,10. Для оценки коррозионной активности продуктов горения при сжигании сернистых мазутов существенной характеристикой является также температура точки росы и содержание серного ангидрида. [c.62]

Коэффициент избытка воздуха при сжигании сернистых мазутов не только влияет на экономичность работы котельного агрегата, но и определяет надежность работы хвостовых поверхностей нагрева, а также загрязнение воздушного бассейна выбросами. Первые лабораторные опыты по сжиганию мазута с коэффициентом избытка воздуха, близким к единице, были выполнены в СССР и показали возможность работы топки без химической неполноты горения. Обычно принято считать коэффициенты избытка воздуха 1,00—1,02 предельно низкими 1,02—1,05 низкими и более 1,15 высокими. В нормах теплового расчета котельных агрегатов рекомендуется принимать коэффициент избытка воздуха на выходе из топки 1,10. [c.62]

При сжигании сернистого мазута с коэффициентами избытка воздуха более стехиометрического основания часть серы топлива окисляется до ЗОг. Дальнейшее окисление серы зависит от большого числа факторов качества топлива и способа сжигания, конструктивных и режимных параметров и др. [c.85]

Опыт эксплуатации и испытания топки показали, что она надежно работает при сжигании газа и мазута с коэффициентом избытка воздуха на выходе из топки 1,05—1,07 без потерь тепла от химического недожога. Удельная нагрузка объема камеры охлаждения составляла примерно 2000 кВт/м . [c.115]

При сжигании высокосернистых мазутов важное значение приобретает коэффициент избытка воздуха не только с точки зрения экономичности процесса горения, но и в связи с коррозией хвостовых поверхностей нагрева и загрязнением воздушного бассейна. Первые лабораторные опыты по сжиганию мазута с коэффициентом избытка воздуха, близким к единице, были выполнены в СССР и показали возможность работы топки без химического недожога. Обычно принято считать коэффициент избытка воздуха 1,02—1,0 предельно низким, 1,02— [c.123]

В связи с этим полное отсутствие коррозии при сжигании сернистого мазута с коэффициентом избытка воздуха 1,20—1,25 и продольном омывании продуктами сгорания достигается при ст 125°С. Сжигание мазута с ат = [c.245]

Как видно из приведенных в табл. 10.5— 10.8 результатов расчетов, все возможные комбинации, предназначенные для замены подогревателей мазута ПМ аппаратами ТТ, более эффективны по затратам мощности на прокачку мазута, а коэффициент 1. [c.405]

При сжигании газа или мазута штатный коэффициент ниже на 15— 30%. [c.312]

Пример 17-1. Определить показатели полного сгорания мазута при коэффициенте избытка воздуха а= 1,15. Распыливание — воздушное (1573 1 = 0), [c.290]

Задача 2.9. В топке котла сжигается малосернистый мазут состава С = 84,65% Н =11,7% 8 = 0,3% 0 = 0,3% = 0,05% W = 3,0%. Определить в кДж/кг и процентах потери теплоты с уходящими газами из котлоагрегата, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Оух=1,35, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода 0yi=16O° , температура воздуха в котельной /, = 30°С, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении Сл,= = 1,297 кДж/(м К) и температура подогрева мазута /т = 90°С. [c.39]

Задача 2.53. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D=13,8 кг/с, работающего на высокосернистом мазуте состава С = 3,0% Н =10,4% S = 2,8% 0 = 0,7% Л = ОД% W" = 3Vo, если известны температура подогрева мазута /т = 90°С, кпд кот-лоагрегата (брутто) = 86,7%, давление перегретого пара Ра.п = = 1,4 МПа, температура перегретого пара пп = 250°С, температура питательной воды = 100°С, величина непрерывной продувки Р — Ъ%, количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям бл = 17 400 кДж/кг, теоретическая температура горения топлива в топке в-, = 2Ю0°С, температура газов на выходе из топки в1= 1100°С, условный коэффициент загрязнения = 0,55, степень черноты топки а-, = 0,529 и расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,44. [c.67]

Задача 2.64. Определить количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере котельного агрегата, работающего на малосернистом мазуте состава С = 84,65% Н =11,7% S = 0,3% o = 0,3% = 0,05% = 3,0%, если известны температура газов на входе в экономайзер 0з=ЗЗО°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 18О°С, коэффициент избытка воздуха за экономайзером Оэ= 1,3, присос воздуха в газоходе экономайзера Да, = 0,1, температура воздуха в котельной / = 30°С и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.74]

Задача 2.100. Определить расчетный полный напор дымососа котельного агрегата, работающего на высокосернистом мазуте состава С" = 83,0% Н =10,4% 8 = 2,8% 0" = 0,7% = 0,1% И = 3,0%, если коэффициент запаса подачи ,= 1,05, условный расход топлива 5у=1,36 кг/с, коэффициент избытка воздуха перед дымососом (2д= 1,5, температура газов перед дымососом 0д = = 192°С, мощность электродвигателя для привода дымососа iV =102 кВт, коэффициент запаса мощности электродвигателя [c.92]

Задача 2.105. Определить концентрацию диоксида серы у поверхности земли для котельной, в которой установлены два одинаковых котлоагрегата, работающих на высокосернистом мазуте состава С" = 83% Н"=Ю,4% 8 = 2,8% 0" = 0,7% л = 0,1% И =3,0%, если известны высота дымовой трубы Я=31 м, расчетный расход топлива 5р = 0,525 кг/с, температура газов на входе в дымовую трубу 0д =18О°С, температура газов на выходе из дымовой трубы д,т= 186°С, коэффициент избытка [c.95]

Задача 9.2. Определить количество теплоты, отдаваемое уходящими газами котельной спиртового завода водяному экономайзеру (утилизатору), для получения горячей воды, если температура газов на входе в экономайзер 0 = 34О°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 2ОО°С, теоретический объем газов Fr= 11,48 м /кг, теоретически необходимый объем воздуха И =10,62 м /кг, коэффициент избытка воздуха за экономайзером Оу=1,4, средняя объемная теплоемкость газов = = 1,415 кДж/(м К) и расчетный расход топлива одного котлоагрегата Вр = 0,2 кг/с. В котельной установлены три одинаковых котлоагрегата, работающих на малосернистом мазуте. [c.222]

Парогенератор спроектирован на тепловое напряжение радиационной поверхности нагрева, равное 58,2 кВт/м , Такое относительно низкое теплонапряжение в топке достигается резким снижением теоретической температуры горения в результате сжигания природного газа или мазута при большом коэффициенте избытка воздуха, равного 1,7. [c.289]

При сжигании газа и мазута коэффициент теплового излучения топки [c.182]

Коэффициент теплового излучения загрязненной поверхности вз = 0,8. При расчете Гд для перегревателей с коридорным расположением труб принимают в = 0,03 для мазута и в = 0,05 для твердого топлива. [c.207]

Определяют коэффициент е загрязнений (для газа е = = 0,03, для мазута е = 0,05). [c.213]

Формулы (2-151) и (2-152) справедливы для случаев сжигания газа и мазута при движении продуктов их сгорания через шахматные и коридорные пучки из гладких труб, а также при сжигании твердого топлива и движении продуктов его сгорания через коридорные пучки из гладких труб. При сжигании твердого топлива и движении продуктов сгорания через шахматные пучки из гладких труб учитывается коэффициент загрязнения е и формула для расчета коэффициента теплопередачи, Вт/(м2-К) или ккал/(м2-ч-°С), имеет вид [c.100]

При сжигании мазута расчетный коэффициент полезного действия котла Т1к. а = 91,1%. Расчетное сопротивление газового тракта котла составляет 265 дан1м воздушного тракта 173 дан1м . [c.15]

Теплопроводность мазута характеризуется коэффициентом теплопроводности, который по данным ВТИ для марок мазута 40 и 80 при температуре 30—70° С составляет 0,116— 0,112 ккал/м- Ч °С. Наименьшее значение от-иосится к температуре 70° С. [c.72]

В настоящее время еще не разработаны эффективные методы устранения этого вида коррозии металла перегревателей. На основе материалов испытаний котлов высокого давления, сжигающих мазут, показано, что при избытках воздуха за пароперегревателем выше One = 1,06-н 1,07 химическая неполнота сгорания отсутствует [Л. 45]. (Переход на сжигание мазута с коэффициентом избытка воздуха в топке ат = 1,05 должен обеспечить как отсутствие химического недожога топлива, так и значительное сокращение ванадиевой коррозии благодаря преимущественному переходу ванадия в форму V2O3 с высокой температурой плавления. [c.84]

Чи1Сло ши беров было резко уменьшено. Перед каждой горелкой оставили только шибер на трассе суммарной подачи воздуха. Кроме того, для подрегулировки сохранили одну из трех створок 1шибера. на линии подвода воздуха к наружному каналу горелки. Этим были ухудшены условия регулирования при работе горелок с (НИЗКОЙ нагрузкой, когда рекомендуется прикрытие подачи воздуха к периферийнььм каналам. Но упрощение схемы позволило более оперативно регулировать вручную раздачу воздуха (автоматическое регулирование было предусмотрено у первых котлов только по группам горелок). При более быстрых и четких действиях персонала уменьшилась неравномерность в раздаче воздуха по горелкам, благодаря чему стало возможным экономичное сжигание (мазута при коэффициенте избытка воздуха в топке 1,02—)1,03 [9]. [c.83]

Рис. 1.14. Зависимость концентрации УаОй, УгОз и N82804 в золовых отложениях высокосернистого мазута от коэффициента избытка воздуха при различной температуре

Задача 2.49. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на высокосернистом мазуте состава O " = 83,0% Н =10,4% SS = 2,8% 0" = 0,7% " = 0,1% W = 3,0%, если известны полезное тепловыделение в топке Qt = 39 100 кДж/кг, коэффициент избытка воздуха в топке ат=1,15, температура газов на выходе из топки 0 =1 ЮО°С и потери теплоты в окружающую среду gs= 1,0%. [c.64]

Задача 2.98. Определить мощность электродвигателя для привода дымососа котельного агрегата, работающего на малосернистом мазуте состава С = 84,65% Н = 11,7% S =0,3% 0 = 0,3% Л = 0,05% й = 3,0%, если коэффициент запаса подачи 1=1,05, расчетный расход топлива 5р = 1,05 кг/с, коэффи-Щ1ент избытка воздуха перед дымососом ад =1,5, температура газов перед дымососом 0д=195°С, расчетный полный напор дымососа Яд=2,14 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2 = 1 Л) эксплуатационный кпд дымососа rj = 63% и барометрическое давление воздуха h = 91 10 Па. [c.92]

ГДж теплоты, вырабатываемой в котельной паропроизводительностью /) = 4,16 кг/с, работающей на малосернистом мазуте, если давление перегретого пара = 1,4 МПа, температура перегретого пара /по = 280°С, температура питательной воды /п,,= 100°С, величина непрерывной продувки Р=3%, установленная мощность котельной по выработке теплоты бу = 40 ГДж/ч, коэффициент щтатного персонала Vr = 0,53 чел ч/ГДж и эксплуатационные затраты Сгод = 4,6 10 руб/год. [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...