Устойчивость при наличии распределенной нагрузки

Всасывающие рукава работают под вакуумом, поэтому в них отсутствует многослойный тканевый каркас. Однако в тонкостенном рукаве круглое поперечное сечение при наличии местной нагрузки может легко измениться, что приведет к дальнейшему снижению его устойчивости при вакууме. Чтобы избежать этого, в стенки всасывающих рукавов вводят проволочную спираль, придающую каркасу необходимую жесткость и устойчивость как к местной, так и к равномерно распределенной внешней нагрузке. Немногочисленные тканевые слои таких рукавов дают ограниченное сопротивление их внутреннему гидравлическому давлению. Увеличение числа тканевых слоев при соответствующем подборе ткани упрочняет рукава и позволяет применять их как напорно-всасывающие. [c.169]

Формирование и крепление пакетов должны обеспечивать сохранность грузов при транспортировании и хранении, равномерное распределение нагрузки на поддон и рациональное использование его площади, удобство проверки наличия и состояния грузовых единиц в пакете, а также плотность укладки и устойчивость пакета. Существенным условием правильного пакетирования грузов на плоских поддонах является однотипность формируемого пакета по. роду тары, массе и размерам отдельных грузовых [c.76]

Если сжатый брус в пределах своей длины имеет связи с гибким растянутым элементом (струной, тягой), то устойчивость его в плоскости системы, очевидно, увеличивается, поскольку в этом случае тяга оказывает известное сопротивление боковому выпучиванию сжатого стержня. Некоторые случаи установки связей между сжатыми элементами и тягой показаны на фиг. 1, а д. Во всех случаях связи к каждому сл атому брусу крепятся при помощи боковых шарниров к тяге связи могут крепится при помощи боковых или полных шарниров, так как работа вполне гибкой тяги от этого не зависит. При действии на систему только одной силы Р сжатый брус должен быть прямым (фиг. 1,а, б). При наличии нескольких сил Р —Р4 или распределенной нагрузки д для получения в сжатом брусе только сжимающих продольных усилий (без изгибающих моментов) брус должен иметь очертание по кривой давления, т. е. быть ломаным (фиг. 1, в, д) или криволинейным (фиг. , г). Связи могут устанавливаться в любых местах, но наибольшее влияние на повышение устойчивости сжатого бруса в плоскости систе 4ы имеют, очевидно, связи в пределах средней части бруса. [c.321]

На практике часто тепловая нагрузка распределена неравномерно по длине трубы. Для изучения влияния неравномерности тепловой нагрузки на граничный массовый расход были рассмотрены три варианта ее распределения (рис. 7). Средний удельный тепловой поток во всех трех вариантах оставался постоянным, q[lq =ll3, q [lql = 3. Все остальные параметры поддерживались неизменными. Решение показало, что по сравнению со случаем равномерно распределенной тепловой нагрузки поток в варианте 2 более устойчив, а в варианте 3 менее устойчив. Это можно объяснить уменьшением в варианте 2 (а в варианте 3 увеличением) длины испарительного участка. Однако для рассмотренных соотношений удельных тепловых нагрузок наличие неравномерности не очень существенно сдвигает границу устойчивости потока, что полностью подтверждается экспериментальными данными [17]. Например, [c.58]

На последне.м этапе результаты решения детерминистической задачи используются для постановки соответствующей вероятностной задачи. Внещние силы рассматриваются как детерминированные функции времени, зависящие от ряда случайных параметров. Для импульсивной нагрузки в качестве случайных параметров можно принять, например, характерное время действия импульса и его интенсивность в начальный момент. При заданном законе распределения случайных параметров найдена вероятность опасного состояния. Для решения задачи используется статистический метод, предложенный В. В. Болотиным [4] для систем, состояние которых можно описать конечным числом параметров, являющихся, в свою очередь, функциями конечного числа случайных параметров. Применительно к задачам устойчивости оболочек пр наличии случайных начальных неправильностей этот метод использован в работах В. В. Болотина, Б. П. Макарова, В. М. Гончаренко [4], 6], [7]. [c.378]

Влиянием прогибов на распределение осевых нагрузок обычно пренебрегают в так называемом классическом подходе к линейному анализу устойчивости. В этом случае вначале проводится анализ осевой нагрузки конструкции до изгиба. Далее строится непосредственно геометрическая матрица жесткости Однако трудно, а подчас невозможно использовать специальным образом высоко автоматизированные процедуры имеющихся в наличии вычислительных программ конечно-элементного анализа. [c.413]

Возможные обобш,ения. Неравенство (2.9) является достаточным условием устойчивости неоднородно-стареющего вязко-упругого стержня на бесконечном интервале времени под действием распределенной продольной нагрузки и при других способах закрепления концов стержня. При этом меняется лишь числовое значение параметра А-о в (2.9). Так, для стержня с защемленным нижним концом при подвижной заделке верхнего конца = = 18,99/ . Для стержня с шарнирным опиранием нижнего конца при подвижной заделке верхнего Ао = 3,524/ . Кроме того, подобно 1, обосновывается достаточность неравенства (2.9) для устойчивости стержня в смысле определений 1.1, 1.2 при одновременном наличии возмущений начальной погиби и постояннодействующей боковой нагрузки. [c.255]

Наличие подкрепляющего элемента на внутреннем контуре открытых в вершине оболочек существенно влияет на напряженно-деформированное состояние и критическую нагрузку. На рис. 43 приведены результаты численного анализа изгиба и устойчивости пологой открытой и подкрепленной в вершине сферической оболочки. Параметры геометрии и механических свойств, условия опнрания и нагружения соответствуют параметрам, приведенным на рис. 40. Подкрепляющее кольцо имеет квадратное поперечное сечение (кк = Ьк = 3 мм) и выполнено из того же материала, что и оболочка. Критическая нагрузка (<7кр) для такой оболочки (как видно при сопоставлении рис. 43 и 40) возрастает почти в 4 раза. На рис. 43, б—г показано распределение прогибов, усилий и моментов при внешней нагрузке, близкой к величине в сравниваемом примере (штриховые линии) и к критической (сплошные линии). [c.79]

Для расчета конструкций вертикальная и поперечная инерционные нагрузки считаются распределенными по длине конструкции. При наличии отдельных тяжелых узлов инерционная нагрузка прикладывается в виде сосредоточенных сил в. этих узлах. В сечениях металлических конструкций над опорами учитыва ются сжимающие усилия от натяжения крепежных растяжек, которые можно принимать равными нагрузкам на опоры от веса 1 руза. Расчет креплений груза, проверка устойчивости, частоты колебаний длинномерного груза и усЛовШ вписьлвания груза в нодвижный состав, а также допустимые отклонения от габаритных размеров приведены в работе [39]. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...