Модель пузырькового режима

МОДЕЛЬ ПУЗЫРЬКОВОГО РЕЖИМА [c.143]

Для модели с пузырьковым режимом течения авторы применили соотношение (9.116) и получили на выходе из слоя [c.425]

Фотографии основных режимов восходящего двухфазного потока в вертикальном канале [10] приведены на рис. 7.7. Два первых слева фотокадра относятся к пузырьковому режиму течения — случаи отдельных (изолированных) а и плотно упакованных пузырьков б. Модель поведения отдельных пузырьков, размещенных в узлах кубической решетки, приводит к выводу о том, что пузырьковый режим существует до истинных объемных паросодержаний ф < 0,3. При [c.299]

Таким образом, карты режимов двухфазных потоков следует рассматривать как достаточно грубый инструмент для приближенной оценки. Более перспективными представляются расчетные рекомендации по определению границ режимов течения, построенные на приближенных физических моделях [69—71]. Авторы этих работ отдельно моделируют каждый переход, например, от пузырькового режима к снарядному или эмульсионному, от снарядного к дисперс-но-кольцевому или к эмульсионному и т.д. Естественно поэтому, что границы между различными областями описываются не двумя универсальными параметрами, как на традиционных картах режимов, а большим их числом. [c.304]

Разработанная модель применима при барботажном (пузырьковом) режиме истечения быстрорастворимого газа из отверстий распределителя и при газосодержании в барботажной зоне, менее 20%, когда можно пренебречь взаимным влиянием пузырей [3]. [c.320]

Из качественного описания характерных структур двухфазных потоков ясно, насколько важно правильно идентифицировать эти структуры при расчете гидравлического сопротивления и теплообмена. Представляется очевидным, например, что при расчетах пузырькового и дисперсно-кольцевого режимов невозможно исходить из одинаковой модели. В настоящее время разработано множество методов определения границ режимов двухфазных течений (что само по себе свидетельствует об отсутствии общепринятой методики расчета). Обычно используется двумерная система координат, позволяющая на плоскости изобразить области, относящиеся к различным структурам. Координаты у разных авторов различны. Во многих случаях они размерны, что предопределяет их использование лишь для конкретных сис- [c.303]

Применению гомогенной модели для оценки потерь давления на трение парожидкостных потоков ОРТ в змеевиках препятствует ряд обстоятельств. Так, по данным визуального исследования [П21 при кольцевом режиме течения газожидкостного потока в змеевике скорости скольжения фаз достигают больших значений. Более поздними экспериментами [401, а также в работе [1331 подтверждается этот факт. По-видимому, основное допущение гомогенной модели о равенстве линейных скоростей пара и жидкости не выполняется для большинства режимов течения двухфазного потока в змеевике, а применимо только для сравнительно узкой области относительных массовых паросодержаний, лежащих в пределах О. .. 0,3, в которой еще сохраняется пузырьковый режим течения. [c.61]

Более перспективны расчетные рекомендации, опирающиеся на определенные физические модели [32, 104]. Для вертикальных восходящих потоков принципиально важен переход от тех режимов, при которых поток в грубом приближении еще можно считать гомогенным (пузырьковый, снарядный, эмульсионный режимы), к дисперсно-кольцевому режиму течения. Согласно [104] такой переход достигается, когда скорость газовой фазы в ядре потока превышает скорость витания капли. Критерий перехода имеет вид, соответствующий формуле (1,214) [c.97]

Из изложенного выше следует отметить необходимость дифференцированного в зависимости от характера псевдоожижения подхода к данным моделям. По мнению Баскакова [49], пакетные модели справедливы для пузырькового и, возможно, турбулентного режимов псевдоожижения. Механизм теплообмена с газовыми пузырями при низкой концентрации частиц, естественно, иной, чем со сплошной фазой слоя. Здесь наиболее приемлемой может быть модель Забродского [20] или Буевича [74], согласно которой частицы получают тепло от газа, выполняя роль стоков тепла в стационарном газовом пограничном слое. Что же касается слоев крупных частиц, то все перечисленные модели, за исключением, возможно, Васана и Алювалья, не отражают сущность процесса. [c.60]

В данном случае, как и в случае течения газожидкостных систем в трубах (разд. 3.7), реа.лизуются следующие режимы течения ко.льцевой, пузырьковый, снарядный, пенный и в виде водяной пыли. Простейшей, но практически нереализуемой расчетной моделью является модель изэнтропийного гомогенного расширения. В другом приближенном методе используется модель замороженного течения, т. е. течения без тепло-и массообмена между фазами (постоянное паросодержание). Эти [c.334]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Изложенная выше методика расчета теплообмена при кипении в условиях вынужденного движения жидкости может применяться в тех режимах течения двухфазной смеси, где возможно пузырьковое кипение. Применительно к схеме рис. 8.1 это области II—IV и часть V-й. Для недогретой жидкости (xq < 0) пузырьковое кипение ограничено снизу минимально необходимым перегревом стенки Т -= АГ , а сверху — критической тепловой нагрузкой В отсутствие надежной теоретической модели закипания на твердой [c.358]

Выявление условий возникновения кризиса кипения является практически наиболее важной задачей, стоящей перед исследователями теплообмена при кипении. Действительно, значение во многих случаях определяет границу безаварийной эксплуатации оборудования по тепловой нагрузке. Несмотря на огромное количество экспериментальных и теоретических работ, посвященных кризису кипения в каналах, сегодня не только отсутствует законченная теория процесса, но (по некоторым аспектам) даже единство в качественных представлениях о механизме процесса. Пожалуй, сегодня можно лишь констатировать намечающееся согласие различных исследователей в том, что невозможно создать некую универсальную модель кризиса кипения в каналах, способную описывать развитие процесса при любом сочетании параметров [12, 51, 78]. При этом в упоминаемых работах речь шла о кризисах кипения недогретой жидкости, т.е. о режимах, при которых относительная энтальпия потока в месте кризиса < 0. Достаточно взглянуть на общий вид зависимости широком диапазоне j [11], чтобы понять очевидную невозможность построения общей теории кризиса кипения в каналах. Представленная на рис. 8.7 зависимость содержит, как минимум, три различные по доминирующему процессу области. Участок ylS соответствует кризису пузырькового кипения (кризис первого рода), имеющему общие черты с кризисом кипения в условиях свободного движения (большой объем). Участок ВС согласно [11] отвечает постоянно- [c.361]

Разработке моделей двухфазного потока ири различных режимах течения посвящен ряд исследований. В литературе имеется описание такпх режимов течения, как снарядный, пробковый, пенистый, волновой, гребневой, кольцевой, нолукольцевой, пузырьковый и т. д. Одной из проблем является описание режима течения и условий его реализации. Было сделано много попыток классифицировать реншмы течения и получить расчетные соотношения. В последние годы предпринимались усилия для разработки методов классификации, но не было предложено нп одного достаточно удовлетворительного метода. Недостатком большинства методов является то, что они основываются на субъективных визуальных наблюдениях. Количественное описание режимов течения должно базироваться на использовании параметра, не связанного с визуальными наблюдениями при определении режима течения и условий его реализации. Оказалось, что такой параметр, как распределение спектральной илотности пульсаций давления на стенке, вполне подходит для характеристики режима течения. [c.8]

Д ApJ = р /р"- Однако физически оправдано применение формул (1.237) и (1.237а) в потоках с гомогенной структурой, те. в пузырьковом и эмульсионном режимах течения, при ф < 0,7. Соотношения гомогенной модели (1.237) и (1.237а) хорошо согласуются с опытными данными при больших скоростях смеси (эмульсионный режим течения), а при малых скоростях смеси дают заниженные значения (для пароводяных потоков при некоторых режимах на 50 % и более). Лучший результат достигается, если принять [c.100]

При кипении на неизотермической стенке возможно одновременное устойчивое сосуществование пузырькового, переходного и пленочного режимов кипения, что приводит к большим продольным и поперечным градиентам температуры в стенке. В этих условиях существующие способы заделки термопар в твердую металлическую стенку не позволяют измерить температурное поле с точностью, необходимой для расчета местных значений тепловых потоков и коэффициентов теплоотдачи. Определение температурного поля неизотермической стенки вблизи поверхности теплообмена, а по нему местных тепловых потоков, включая их критические значения, с высокой точностью было выполнено в [33] путем использования трехслойной модели неизотермической стенки. Измерение температурного поля проводится с помощью микротермопары, которая перемещается в слое жидкого галлия, удерживаемого силами поверхностного натяжения между металлической пластиной, к которой снизу подводится тепловой поток, и тонкой фольгой, на которой снаружи кипит жидкость. Чтобы устранить искажения температурного поля, обусловленные различием теплофизических свойств отдельных слоев стенки, материалы фольги и пластины выбираются так, чтобы их теплопроводности были равны теплопроводности галлия. [c.397]

В зависимости от интенсивности барботажа ванны (газовой нагрузки на поперечное сечение) различают следующие гидроаэродинамические режимы (состояния ванны) пузырьковый, струйный, пенный и брызго-вой [54]. В барботируемой ванне по высоте шахты печи (рис. 70) выделяются следующие зоны (области) жидкая (нижняя часть), газожидкостная (пенообразный слой над уровнем спокойной ванны) и брызговая (брызги расплава в газовом объеме агрегата). Высота подъема ванны Д Я при барботировании достаточно изучена в [54, 61, 66, 67]. При наиболее распространенных газовых нагрузках в барботажных агрегатах эта величина примерно составляет АН = 2-3)Ьд -высота надфурменного слоя расплава). Циркуляционные потоки в жидкой ванне (нижняя часть) исследовали при помощи холодных моделей [54], причем менее всего изучены механизм брызгообразования и характеристики брызговой зоны [68, 69]. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...