Определение площади поверхности нагрева

Теперь вернемся к задаче об определении площади поверхности нагрева теплообменного аппарата. Сопоставляя уравнения (14.1) и (14.2), получим [c.306]

Допустим, что массовые расходы нагреваемой и греющей жидкостей nil, т , их теплоемкости Ср , коэффициент теплопередачи h (18.9) сохраняются постоянными, а процесс передачи теплоты является стационарным. В этих условиях для определения площади поверхности нагрева А теплообменного аппарата [c.429]

Определение площади поверхности нагрева [c.433]

Расчет конечной температуры рабочих жидкостей. Выше конечной целью теплового расчета являлось определение площади поверхности нагрева и основных размеров теплообменника для его дальнейшего конструирования. Предположим теперь, что теплообменник уже имеется или по крайней мере спроектирован. В этом случае целью теплового расчета является определение конечных температур рабочих жидкостей. Это — так называемый поверочный расчет. [c.254]

Конечной целью расчета регенератора является определение площади поверхности нагрева и объема насадки. [c.399]

Порядок и последовательность расчета. Различаю г конструктивный и поверочный расчеты котла. Целью конструктивного расчета является определение площадей поверхностей нагрева элементов котла при заданных паропроизводительности, параметрах пара и характеристиках топлива. Поверочный расчет имеет целью определение параметров, характеризующих тепловую работу элементов котла при заданном топливе и режиме работы. [c.413]

Следовательно, для определения площади поверхности нагрева необходимо знать Q, к, АГ р. Для различных теплообменных аппаратов коэффициент теплопередачи /г зависит от свойств жидкостей, характера и направления их движения через теплообменник, температуры жидкостей, свойств материала разделительной перегородки и качества ее обработки. Значение к выбирают для различных материалов и теплообменников по специальным таблицам. При определении средней разности температур следует исходить из того, что температура жидкости в теплообменнике меняется по сложному закону. [c.156]

Следует иметь в виду, что расчет теплообменных аппаратов отнюдь не ограничивается определением площади поверхности нагрева, конечной температуры теплоносителей и гидравлического сопротивления. В задачу расчета входит также выбор оптимальной формы и компоновки поверхности нагрева и установление наивыгоднейшей скорости движения рабочих жидкостей. В полном объеме решение этих задач связано с учетом капитальных затрат на сооружение теплообменного устройства и затрат на его эксплуатацию. Эти задачи рассматриваются в специальной литературе [2]. [c.293]

Рассмотрим основы теплового расчета рекуперативного теплообменника. Заметим, что основные положения этого расчета сохраняются и для теплообменных аппаратов других типов. Тепловой расчет теплообменного аппарата может быть проектным, целью которого является определение площади поверхности теплообмена, и поверочным, в результате которого при известной поверхности нагрева определяются количество передаваемой теплоты и конечные температуры теплоносителей. В обоих случаях основными расчетными уравнениями являются [c.243]

Расчет площади поверхности нагрева парогенератора и сетевого подогревателя и определение их конструктивных размеров производятся по нормативному методу [63]. Оптимальная скорость газов определяется по номограмме рис. 7-7. [c.128]

Задачей теплового расчета является определение геометрических характеристик испарителя и площади поверхности греющей секции для обеспечения заданной производительности (конструкторский расчет) или определение коэффициента теплопередачи при известных площади поверхности греющей секции и геометрических характеристиках (поверочный расчет). В обоих случаях производительность испарителя задана и равна максимально возможной при выбранном месте включения испарительной установки в тепловую схему блока. Как было показано выще, производительность испарительной установки находится при принятых значениях площади поверхности нагрева греющей секции и коэффициента теплопередачи в ней. Таким образом, результатом теплового расчета должно быть уточнение принятого значения коэффициента теплопередачи и определение необходимого типоразмера испарителя. [c.261]

Определяют площади поверхностей нагрева КУ из уравнения теплопередачи для этих поверхностей. Предварительно необходимо выбрать тип оребренных труб и параметры оребрения. Средний коэффициент теплопередачи рассчитывают в соответствии с рекомендациями нормативного метода теплового расчета паровых котлов. До определения коэффициента теплопередачи находят скорость рабочих тел, проходящих через поверхности нагрева КУ. Рекомендуются значения скорости в пределах = 10—12 м/с, скорости пара и воды в трубах = 10—15 м/с = 1,2—1,8 м/с соответственно. [c.304]

Расчет теплового потока при теплообмене обычно осуществляется с использованием коэффициента теплопередачи и среднелогарифмической разности температур. Для более точного определения теплового потока в КУ необходимо дополнительно учитывать локальную разность температур в конкретной поверхности нагрева. Для этого каждую из поверхностей делят на многочисленные участки как с газовой, так и с пароводяной стороны. На рис. 8.31, а показаны участки охлаждения дымовых газов в пароперегревателе КУ (I—IV) и паровые участки (/—16), а на рис. 8.31, б — изменение температурного напора. Тепловой поток рассчитан для всех локальных участков. Площадь поверхности нагрева, определенная после суммирования данных, на 10 % мень-ще, чем площадь поверхности, рассчитанная обычным способом. Представляет интерес дальнейшее повышение точности расчета при каждом дополнительном щаге, если отдельные секции по газовой стороне разделить еще и параллельно направлению потока газов (рис. 8.32). Как видно из рисунка, дополнительное разделение потока по вертикали (А, В, С, D) приводит к определенному уточнению расчетных данных и возможности более полно учесть значение температуры газов. [c.315]

Расчеты газоходов, так же как и расчеты топок, могут быть поверочными и конструктивными. Поверочный расчет заключается в определении перепада- температуры продуктов сгорания в рассматриваемом газоходе при известной площади поверхности нагрева и подсчитанному коэффициенту теплопередачи (16.12). [c.245]

Конструктивный расчет ставит целью определение необходимой площади поверхности нагрева рассматриваемого газохода по заданному в нем перепаду температуры газообразных продуктов сгорания (16.10). [c.245]

Определенная радиационная поверхность нагрева распределяется по стенам топки и связана с площадью стен, на которых размещаются экраны, соотношением [c.123]

Для определения местного температурного напора 1 — О в зависимости от текущего значения площади поверхности нагрева f выразим тепловой поток dQ через теплоемкости, массовые расходы и элементарные изменения температур теплоносителей [c.337]

Для определения среднего температурного напора Д ср воспользуемся графиком на рис. 16.6,а. Если через площадь поверхности нагрева йЗ передается количество теплоты йО = К ( 1 — 2) 8 и температура горячей жидкости при этом понижается на 1, а холодной — повышается на то в соответствии с уравнением (16.21) имеем [c.289]

При проверочных расчетах теплообменных аппаратов, когда известны площадь поверхности нагрева S, количество передаваемого тепла Q между теплоносителями и их начальные температуры t и 2, появляется необходимость определения конечных температур теплоносителей t i или t 2. Например, для прямотока, используя график на рис. 16.6, а и считая коэффициент теплопередачи, расходы теплоносителей и их теплоемкости постоянными по всей площади поверхности нагрева теплообменника, интегрированием уравнения (16.24) находим [c.291]

Чтобы оценка относилась к материалам трущихся сопряжений, в исходном контролируемом состоянии экспериментальное определение f стремятся осуществлять в условиях однородного по поверхности трения контакта (равномерное на макроуровне распределение давления), при постоянных расчетной площади поверхности трения, скорости скольжения (не приводящей к ощутимому нагреву), некоторых характерных значениях давления (например, при давлении, равном твердости или определенной доли твердости). [c.125]

Поверочный расчет выполняют по заданным или определенным по чертежу геометрическим размерам поверхностей нагрева (S , Sj, d, d a, Fr, F ), РВП x , x . Dp) или ТВП (Ах, 2x, zj, включая площадь Н поверхности нагрева, участвующей в процессе теплообмена. [c.209]

В большинстве работ, касающихся жаростойкости материалов с покрытиями, о защитных свойствах последних судят по весовым показателям. Исследование в этом случае целесообразно вести в соответствии со стандартом [213]. Из трех методов, на которые распространяется стандарт, наиболее подходящим для определения жаростойкости покрытий является весовой. Числовой характеристикой жаростойкости служит отношение увеличения массы образца после длительных нагревов в печи к суммарной площади поверхности [214, 215]. [c.126]

Как уже отмечалось выше, весьма заманчивым в ряде случаев, в первую очередь по компоновочным соображениям, является применение контактных экономайзеров прямоточного типа, хорошо вписывающихся в хвостовую часть котла при верхнем выводе уходящих из него газов. Для проверки целесообразности такого решения и определения теплотехнических и техникоэкономических показателей прямоточной схемы НИИСТ разработал, а киевский завод Стройдормаш изготовил и установил такой экономайзер к котлу ДКВ-4, не имеющему хвостовых поверхностей нагрева. Конструкция экономайзера описана в работе [41]. Экономайзер состоял из двух ступеней прямоточной и противоточной. Сечения их приняты неодинаковыми (соотношение площадей противоточной и прямоточной части 1,5), чтобы обеспечить большую скорость в прямоточной части и значительно меньшую в противоточной. При прямоточно-противо-точной схеме в верхней части корпуса экономайзера хорошо вписывается обводной газоход с перепускным шибером, необходимый на случай отключения экономайзера. [c.31]

Последовательность конструктивного расчета топки характеризуется схемой на рис, 9.4. На основе определения значений тепловыделения в топке Qt и энтальпии продуктов сгорания на выходе нз нее я" находят теплоту, передаваемую излучением в топке Qa, затем устанавливают площадь поверхности топки с настенными экранами F t, которые воспринимают количество теплоты Qn, при заданных температурах T.J, и и степени тепловой эффективности экранов. При поверочном расчете топки данной конструкции определяются температура продуктов сгорания на выходе из нее и тепловосприятие поверхностей нагрева, расположенных в топке, [c.193]

Определенная по формуле (10-18) радиационная поверхность нагрева распределяется по стенам топки она связана с площадью стены, на которой располагается экран, соотношением [c.428]

Расчет поверхности нагрева. Рассмотрим метод определения площади необходимой поверхности нагрева простейшего теплообменника труба в трубе с прямым током (рис. 114) для передачи количества теплоты Q от греющей жидкости нагреваемой жидкости. [c.155]

Определение привеса образцов проводилось следующим образом алитированные образцы после диффузионного отжига тщательно очищали от обмазки, взвешивали (с точностью до 0,01 г), затем производился замер площади поверхности образцов (с точностью до 0,01 лш2). Подготовленные таким образом образцы укладывались в фарфоровые чашечки, которые ставили на поддоны электропечи и подвергались циклическому нагреву. После испытаний образцы вновь взвешивались с той же точностью. [c.37]

Методика теплового расчета чугуниьа, керамиче-скга рекуператоров и термоблоков изложена в [54]. Цель расчета стальных рекуператоров — определение площади поверхности нагрева и максимальной ее температуры, необходимой для выбора марки стали. Известными являются вид топлива и его расход на холодном дутье Я ол (и"/с), состав отходящих газов, температуры газов на выходе из печи Г", К, и воздуха перед рекуператором, К, и [c.82]

Объем продуктов сгорания (см. 18.5) определяют без учета потери от механического недожога. Поэтому дальнейший расчет котельного агрегата (теплообмен в топке, определение площади поверхностей нагрева в газоходах, воздухоподгревателя и эко.номайзера) осуществляется по расчетному количеству топлива Вр-. [c.366]

Особенвости теплообыена в юшсе котла. Особой сложностью отличаются расчеты теплообмена радиационных поверхностей нагрева, расположенных в топочной камере. Методика расчета теплообмена в топках паровых и водогрейных котлов при слоевом и факельном сжигании топлива основывается на приложении теории подобия к топочным процессам. В задачу расчета входит определение оптимального соотношения между площадью поверхностей нагрева, расположенных в топочной камере котла, и температурой выходящих из нее продуктов сгорания топлива. [c.49]

Отпуск теплоты мелкими котельными при отсутствии данных о среднем к. п. д. и о производительности котло-агрегатов может быть определен исходя из площади поверхности нагрева жотлоагрегатов и возможного тепло-съема, ГДж [c.146]

Цель теплового расчета ССТ состоит в определении удельной суточной тепловой производительности системы площади лучепоглощающей поверхности КСЭ объема теплового аккумулятора удельного массового расхода теплоносителя в контуре КСЭ т ориентации (азимута а и угла наклона Р КСЭ к горизонту площади поверхностей нагрева теплообменников в контурах КСЭ и потребителя годовой степени замещения топлива расхода дополнительной энергии Од з- [c.185]

Из трубопровода I на полусферические разбрасыватели 2 (рис. 97, а) с определенной высоты падает дробь. Она отскакивает под различными углами и распределяется по очищаемой поверхности. Расположение подводящих трубопроводов и отражателей в зоне высоких температур требуют применения водяного охлаждения. Наряду с полусферическими отражателями применяют пневматические разбрасыватели (рис. 97, б). Их устанавливают на стенах газохода. Дробь из трубы 1 разбрасывается сжатым воздухом или паром, поступающим по подводящему каналу 4 в разгонный участок 3 разбрасывающего устройства. Для увеличения площади обработки изменяют давление воздуха (пара). Одним разбрасывателем могут быть обработаны 13—16 м площади при ширине 3 м. Следует отметить, что удар дроби с поверхностью труб при пневматическом разбрасывании сильнее, чем при использовании полус( )ерических отражателей. В случае интенсивного загрязнения поверхностей нагрева можно комбинировать различные способы очистки. [c.144]

Для определения площади расслоения в слоистом композите используют метод послойной разборки. Этот метод включает частичный пиролиз полимерной матрицы, после чего наличие предварительно введенного трассирующего вещества, или маркера, позволяет выделить отдельный слой без повреждения поверхности расслоения. Экспериментальная разработка метода послойной разборки была начата Фрименом [10]. Автор использовал раствор хлорида золота в диэтил овом эфире (9,6% золота по массе) в качестве маркера расслоения графито-эпоксидного слоистогр композита. После сушки на воздухе и нагрева до примерно 65 °С для удаления растворителя разделение на слои осуществляли путем нагрева до 418—427°С в течение 70—100 мин. Далее каждый слой может исследоваться под микроскопом для обнаружония зоны расслоения, отмеченной следами хлорида золота. Процедура послойной разборки подробно описана в работе [10]. [c.143]

Назначением расчета теплообмена в топке является определение температуры продуктов сгорания на выходе из топки при заданных ее конструкции и условиях работы или определение площадей тепловос-прннимающих поверхностей нагрева, при которых обеспечивается заданная температура в конце топки. [c.186]

Определение средней температуры газа на выходе из топки непосредственным измерением с помощью отсосного пирометра в мощных паровых котлах практически незозмогкно из-за больших площадей выходных окон (сотни квадратных метров), а также температурной и скоростной неравномерностей. Поэтому энтальпия газов в конце топочной камеры вычисляется по энтальпии газов перед конвективным перегревателем (КПП) на входе в опускную щахту и тепловому балансу поверхностей нагрева газового тракта на участке от выходного окна топки до сечения, где измерена температура газа. [c.127]

Прп течении парожидкостной смеси в обогреваемом канале в определенных условиях возникает ухудшение, или кризис теплоотдачи, характеризующийся резким повышением температуры поверхности нагрева и связанный с нарушением контакта жидкости с этой поверхностью, что уже отмечалось в 1. Закономерности возникновения кризиса теплоотдачи существенно зависят от структуры парожпдкостного потока и наличия внешнего удельного (на единицу площади) теплового потока qw = Qw/ [лЪ). [c.223]

Для выполнения стыковой сварки необходимо отрихтовать свариваемые детали, произвести их заторцовку (обрезку), закрепить на определенной длине в зажимах машины, обеспечить удовлетворительную соосность (центровку) концов свариваемых деталей, определенную площадь соприкосновения торцовых поверхностей. Затем необходимо установить режим сварки нагрев, усилие осадки, время нагрева и приложения осадки. [c.16]

Для предварительного определения общего веса паровоза в рабочем состоянии при проектировании обычно пользуются способами, основывающимися на установлении зависимости величины Рц от одной из следующих характеристик паровоза испаряющей поверхности нагрева котла Нцсп, площади ко лосииковой решетки Я, расчётной мощности [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...