Расчет силы давления на цилиндрические поверхности

РАСЧЕТ СИЛЫ ДАВЛЕНИЯ НА ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ПОВЕРХНОСТИ [c.35]

Большой интерес для практики представляет расчет силы давления на криволинейные поверхности, в особенности цилиндрические. [c.25]

Пример 2. Произведем расчет простейшего эжектора, состоящего из сопла А и цилиндрической смесительной трубы В, расположенных в пространстве, заполненном неподвижной жидкостью (рис. 1.9). Из сопла подается струя, которая подсасывает жидкость из окружающего пространства. Пусть на выходе из смесительной трубы скорость и плотность смеси примерно постоянны. Построим контрольную поверхность из сечений J и 2, проходящих нормально к потоку по срезу сопла и срезу смесительной трубы, и боковых поверхностей, направленных параллельно потоку. На всей контрольной поверхности господствует одно и то же давление покоящейся жидкости, т. е. главный вектор сил давления равен нулю. [c.41]

На рис. 9.19 представлено поле зацепления цилиндрического косозубого колеса (обозначения геометрических величин введены ранее). Элементарные силы давления первого колеса (радиус Га ) на второе (радиус Га< , распределенные по длине контактных линий, направлены по общей нормали соприкасающихся поверхностей и потому лежат в плоскости поля зацепления и нормальны к линиям контакта. Действие этого распределенного давления статически эквивалентно действию сосредоточенной в точке О силы (рис. 9.19, вид Б). Для последующего расчета валов и опор удобно разложить (рис. 9.20) на трн ортогональных компонента Р — окружную силу, лежащую в плоскости вращения и направленную по касательной к делительной окружности Р— радиальную, илн распорную, силу, лежащую в той же плоскости и направленную по линии центров Р — осевую силу, направленную вдоль образующей делительного цилиндра. [c.252]

Расчет на срез обеспечивает прочность заклепок, но не гарантирует надежность соединения в целом. Если толщина соединяемых элементов (листов) недостаточна, то давления, возникающие между стенками их отверстий и заклепками, получаются недопустимо большими. В результате стенки отверстий обминаются и соединение становится ненадежным. Давления, возникающие между поверхностями отверстий и соединительных деталей, принято условно называть напряжениями смятия и обозначать T . Закон распределения напряжений смятия по цилиндрической поверхности контакта деталей трудно установить точно. Поэтому расчет на смятие носит условный характер, и ведут его в предположении, что силы взаимодействия между деталями равномерно распределены по поверхности контакта и во всех точках нормальны к этой поверхности, Соответствующая расчетная формула имеет вид [c.219]

В химической промышленности широко применяются многослойные сосуды высокого давления. Под действием внутреннего давления многослойная цилиндрическая стенка из-за контактных сближений поверхностей отдельных слоев деформируется не так, как однослойная. В зоне сопряжения многослойного цилиндра с днищем возникает повышенный уровень напряжений по сравнению с аналогичной зоной однослойного цилиндра. Ранее эта задача решалась авторами на основе совместности деформаций многослойного цилиндра с полусферическим или эллиптическим днищем [1, 2]. При этом силы трения, возникающие на границе контакта слоев, не учитывались. Ниже рассматривается методика расчета многослойного цилиндра, сопряженного с монолитным элементом днищем, фланцем илй горловиной, учитывающая влияние сил трения на возможность проскальзывания слоев многослойного цилиндра. Напряженно-деформированное состояние монолитного элемента в этом случае определяется с помощью метода конечных элементов (МКЭ). Это позволяет решать данную задачу сопряжения многослойного сосуда с монолитным элементом - днищем, фланцем или горловиной - любой встречающейся на практике формы. [c.59]

Для расчета главного вектора проведем через контур криволинейной площади 5 (рис. 31) три цилиндрические поверхности, образующие которых параллельны координатным осям Ох, Ог и Оу (последняя поверхность не изображена на рисунке). Эти поверхности вырежут на координатных плоскостях площадки 3 , Зу, 3 , являющиеся проекциями криволинейной площади 5 присоединяя эти площадки, а также поверхность 5 к упомянутым цилиндрическим поверхностям, мы получаем три замкнутые поверхности. На основании закона Архимеда, совокупность давлений на каждую такую замкнутую поверхность приведется к силе, равной весу [c.93]

Во вращательной паре (рис. 17.1) давление на цилиндрической поверхности распределено по определенному закону, зависящему от степени приработанности поверхностей, упругих свойств материалов, смазки и пр. Если силами трения пренебрегаем, то равнодействующая проходит через центр О шарнира. Величина и направление силы Р неизвестны и должны быть определены из кинетостатического расчета. [c.378]

Формула (54) прежде всего применяется для расчета толщины стенок котлов и трубопроводов. Сила давления на полу цилиндрическую поверхность длиной I, которая находится под внутренним давлением рман (рис. 31), равна силе давления Р на диаметральную проекцию этой полосы [c.53]

Заготовка закреплена в гнд-ропластмассовом патроне или в резиновой пневматической оболочке хонинго-вального станка (верхняя часть эскиза), на гидропластмассовой или прессовой оправке (нижняя часть эскиза). Контактное давление Р действует на цилиндрическую поверхность заготовки. При использовании пневматической резиновой оболочки или гидропластмассового приспособления по краям участка длиной действуют кольцевые силы Q, которыми пренебрегаем для упрощения расчета. [c.114]

Заготовка закреплена в гидропластмассовом патроне (а) или на гид-ропластмасоовой оправке (б). Давление Pjj, действует по цилиндрической поверхности заготовки на длине зоны контакта Силы Т действуют по краям зоны контакта (расчет Pjj, ijj и Т см. том 2) [c.378]

Для расчета стенок барабана на прочность к давлению жидкости следует прибавить плотность д кгкм сил инерции, приходящихся на квадратный сантиметр срединной поверхности цилиндрической оболочки [c.44]

На рис. 9.23 показан вид конечного состояния деформированной поверхности поршней с опертым и неопертым днищем от действия сил давления газов. Из приведенных результатов следует, что максимальное значение прогиба имеет место в центре днища. Для поршня с опертым днищем это значение примерно в четыре раза меньше соответствующего значения для поршня с неопертым днищем и приблизительно составляет 0,12 мм. Существенное влияние опора днища оказывает на вид и размер деформации цилиндрической части поршня в районе поднутрения. Устранение опоры приводит к сильному по сравнению с опертым днищем искажению формы периферийной части днища и вызывает смещение кромки гребня в сторону центра нд 0,168 мм. Тем не менее следует отметить, что влияние механической нагрузки на деформацию кольцевых канавок едва ли имеет значение. Результаты расчетов для обоих вариантов поршней свидетельствуют о небольших раз-6 167 [c.167]

Методом конечного элемента можно непосредственно рассчитывать участки оболочки со шлюзом. В качестве примера на рис. 1.28 и 1.29 показано распределение усилий по вертикальному и горизонтальному сечениям в оболочке, проходящим через ось шлюза, от продольных сил преднапряжения сооружения 10 000 кН/м (интенсивность обжатия бетона — 8,33 МПа) и его кольцевого обжатия внешним давлением 5,2 МПа. В расчете рассматривалась цилиндрическая оболочка с радиусом срединной поверхности, равным 23,1 м, толщиной стенки 1,2 м, увеличенной в зоне шлюза диаметром 3 до 2 м. При определении в вертикальном сечении усилий Оу, направленных перпендикулярно к направлению нагрузки, рассматривались три варианта решения оболочки без утолщения у шлюза с утолщением, расположенным симметрично срединной поверхности с утолщением с внешней стороны. При отсутствии утолщения максимальные растягивающие напряжения, действующие перпендикулярно к нагрузке, равны интенсивности обжатия, рис. 1.29, а при увеличении толщины оболочки симметрично с двух сторон максимальные напряжения растяжения (Ту соответственно снизились при размещении утолщения с наружной стороны максимальные растягивающие напряжения сгу, действовавшие по центру утолщения, составляли 6,8 МПа, т. е. уменьшились по сравнению с напряжениями для оболочки без утолщения незначительно. Усилия в направлении нагрузки по этому сечению при симметричном и несимметричном размещениях утолщения были близки между собой. Характер распределения в вертикальном сечении моментов, действующих в вертикальном направлении, соответствует моментам при внецентренном сопряжении двух цилиндрических оболочек. Из рисунка видно также, что концентрация максимальных сжимающих напряжений, действующих по горизонтальному сечению в направлении нагрузки, вследствие утолщений снизилась в два раза. [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...