Теплоотдача при течении в трубах

Теплоотдача при течении в трубах [c.169]

Участок стабилизованного теплообмена. Турбулентный режим. Теплоотдача при течении в трубах круглого сечения достаточно хорошо изучена экспериментально, так как этот процесс является наиболее характерным для многих теплообменных устройств. Исследования показали, что число Nu для вынужденной конвекции в трубах зависит от чисел Рейнольдса и Прандтля, от качества внутренней поверхности стенок (шероховатость), от изменения свойств переноса (X, ja, с) под влиянием температуры, от изменения плотности жидкости под влиянием температуры или давления. [c.188]

В работе используются следующие основные термины и понятия, которые необходимо усвоить до выполнения работы средняя массовая температура местный и средний коэффициенты теплоотдачи массовый расход жидкости режимы движения жидкости в трубе начальные гидродинамический и термический участки, участки стабилизированного движения и теплообмена уравнение подобия для теплоотдачи при течении в трубе. [c.166]

Теплоотдача при течении в трубах и каналах 143 [c.539]

Рис. 5.64. Средняя теплоотдача при течении в трубе сплава Ыа—К 12]

Ртуть. Результаты опытов различных авторов по изучению средней и локальной теплоотдачи при течении в трубах ртути сопоставлены на рис. 5.91. [c.147]

Теплоотдача при течении в трубах 91, 94 [c.783]

Формула для определения коэффициента теплоотдачи при течении в трубах до М = 0,8 предложена в работе 123, б] в виде [c.291]

Теплоотдача при течении в трубе жидкости с внутренними источниками тепла изучалась в работах [Л. 50, 130, 136, 201, 202, 303, 310] и др. [c.244]

При течении в трубе с выделением теплоты из-за диссипации энергии местный коэффициент теплоотдачи определяется по (2.48), в которой [c.102]

Рис. 5.42. Теплоотдача к ртути при течении в трубе, полученная путем обработки профиля температур по сечению ( =29 мм, 1=1,3 м) [92].

Следует отметить значительное расхождение экспериментальных результатов, полученных разными авторами. Это можно объяснить в первую очередь недостаточной точностью определения коэффициентов теплоотдачи по методу теплообменника, когда измеряется средний коэффициент теплопередачи, а коэффициент теплоотдачи при течении в щели определяется расчетным путем. Результаты более точных опытов, основанных на измерении температур стенок канала, также расходятся в связи с различными условиями проведения опытов (отсутствие контроля за составом металла, различный материал труб и т. д.). [c.160]

В общем случае теплоотдача при кипении в трубе "определится системой критериев (17.30), дополненной числом Рейнольдса вынужденного течения жидкости [c.355]

Теплоотдача при постоянной плотности теплового потока на стенке, рассчитанная по этому уравнению, приблизительно на 4% выше, чем теплоотдача при постоянной температуре пластины. Напомним, что при ламинарном пограничном слое эта разница составляла 36%. Теплообмен при внешнем турбулентном пограничном слое, как и при течении в трубах, значительно менее чувствителен, к изменению температуры стенки, чем при ламинарном, особенно при высоких числах Прандтля. Напротив, при низких числах Прандтля влияние изменения температуры стенки на турбулентный пограничный слой достаточно велико. [c.294]

При течении в трубе естественно турбулизированного потока в коротком (.менее 5 диаметров) участке закономерности теплоотдачи совпадают с наблюдаемыми при обтекании пластины. [c.380]

При Ке > 10 и 0,7 < Рг < 150 теплоотдачу при течении в круглых трубах рассчитывают по формуле [c.94]

В заключение отметим, что в настоящей главе рассмотрены наиболее простые случаи теплоотдачи при обтекании пластины и при течении в трубе без учета [c.174]

Как следует из изложенного, между процессом движения жидкости и процессом конвективного теплообмена существует тесная физическая связь — поле температуры в жидкости связано с полем скорости с одной стороны, а с другой определяет интенсивность теплоотдачи, отражаемую коэффициентом теплоотдачи а и являющуюся основным фактором, от которого зависит поверхность теплообмена и, следовательно, размеры тепло-об менных устройств. Из расчетных формул для теплоотдачи при течении жидкости вдоль плоской поверхности и при течении в трубе видно, что чем больше скорость потока, тем теплоотдача выше. Однако здесь есть и отрицательный эффект с увеличением скорости растет градиент скорости в поперечном направлении и связанная с этим сила вязкости трения. Возрастает, следовательно, и сила давления, которая должна преодолеть силу трения. Поэтому параллельно с расчетом теплоотдачи всегда ведут расчет падения давления в трубе — это необходимо для правильного проектирования теплообменных устройств. [c.278]

S-1. Вычислить средний коэффициент теплоотдачи при течении трансформаторного масла в трубе диаметром d = 6 мм и длиной 1—1 м, если средняя по длине трубы температура масла / , = 80°С. средняя температура стенки трубки /с = 20°С и скорость масла аи = 0,6 м/с (рис. 5-1). [c.65]

Расчет теплоотдачи при турбулентном режиме течения в трубах н каналах несжимаемой жидкости с числами Рг>0,7 можно производит , по следующей формуле [13] [c.84]

При турбулентном течении в трубах воды сверхкритического давления в условиях нагревания теплоотдача может быть рассчитана по следующей формуле [5] [c.107]

Результаты опытного исследования теплоотдачи жидких металлов при турбулентном течении в трубах описываются следующими [c.341]

В работе Б. С. Петухова и В. В. Кириллова описаны результаты экспериментального исследования теплоотдачи при течении сверхзвукового потока в трубе. Опыты проводились при М = 0,5 — 4 (коэффициент скорости к = 0,55 — 2,14) [c.388]

Зависимости Ке кв и Ке"кр выделяют три области (см. рис. 19.11). При Ке<Ке кр (область I) режим течения ламинарный вторичная циркуляция отсутствует коэффициент теплоотдачи определяется по формулам для ламинарного режима при течении в прямой трубе. Если Ке>Ке кр (область II), режим течения ламинарный при наличии вторичной циркуляции, то в этом случае коэффициент теплоотдачи рекомендуется определять по формуле (19.37), как для турбулентного режима. При Ке>Ке"кр (область III) режим течения турбулентный с вторичной циркуляцией коэффициент теплоотдачи рекомендуется определять по формуле (19.37) с поправкой визг [c.304]

ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ТЕЧЕНИИ В ТРУБАХ ВЯЗКОПЛАСТИЧНЫХ ЖИДКОСТЕЙ [c.304]

Теплоотдача. Выясним, можно ли применять гидродинамическую теорию теплообмена для исследования теплоотдачи при турбулентном течении в трубе. Для этого исследуем теплоотдачу в трубе при турбулентном течении жидкости с помощью уравнений для турбулентного пограничного слоя. При стабилизованном тече- [c.147]

Теплоотдача. Выясним, можно ли применять гидродинамическую теорию теплообмена (см. гл. 24) для исследования теплоотдачи при турбулентном течении в трубе. Исследования показали, что в потоках с высокой турбулентностью различия профилей ско- [c.296]

Коэффициент теплоотдачи а к газожидкостному потоку может в несколько раз превышать коэффициент теплоотдачи при течении однородной капельной жидкости. На рис. 27.11 представлены кривые изменения локального числа Нуссельта при восходящем течении в трубе воды с пузырями воздуха в зависимости от рас- [c.327]

Теплоотдача при течении в трубах и каналах. При ламинарном течении жидкости (газа) в прямых круглых трубах и к а н а-.4 ах постоянного сечения различают вязкостный режим течения, отвечающий значениям Qr-Рг < 5-105, ц вяз-костно-граашпациоиный режим течения, отвечающий значениям Ог-Рг > [c.143]

Рис. 5.20. Средняя теплоотдача при течении в трубе ртути с добавкой нагрия [86].

Описанная методика может быть использована как при внешнем обтекании поверхности (пограничный слой), так и при течении в трубах. Рис. 8.5 относится к течению в пограничном слое, а на рис. 8.6 приводятся опытные данные работы [60] для случая кипения хладона R113 ( j F3 L3) в кольцевом канале. Из этого рисунка видно, что при развитом пузырьковом кипении на теплообмен не влияет и недогрев жидкости до температуры насыщения. Коэффициенты теплоотдачи а и здесь отнесены к температуре насыщения. В области заметного влияния однофазной конвекции при расчетах необходимо учитывать, что относится к среднемассовой температуре жидкости Т. Этот учет достигается введением очевидной коррекции в формулу (8.19) [c.357]

В заключение отметим, что в предыдущих параграфах настоящей главы рассмотрены наиболее простые случаи теплоотдачи при обтекании пластины и при течении в трубе без учета а) сжимаемости (р = onst) б) зависимости физических свойств жидкости от температуры в) влияния числа Прандтля (Рг=1, РГтб==1) г) влияния формы тела и качества (шероховатость) обмываемой поверхности. [c.148]

Попов В. Н. Теоретический расчет теплоотдачи н сопротивления. трения при течении в трубах несжимаемой жидкости с переменными физическими свойствами. Автореф. дисс. на соискание учен, степени канд. техн. наук, МЭИ. М., 1964. [c.275]

Для расчета испарительных участков необходимо знать коэффициенты теплоотдачи при кипении N264. Как следует из экспериментальных данных [5.12—5.14], коэффициент теплоотдачи при кипении N204 в большом объеме (испаритель погружного типа) и при течении в трубах, когда ш <1 м/с (прямоточный парогенератор), определяется уравнением [c.193]

Рис. 5.39. Средняя теплоотдача к ртути при течении в трубе из стали 1Х18Н9Т

В работе [53] изучали локальную теплоотдачу к свинцу и сплаву РЬ—В1 при течении в трубе из Ст. 1Х18Н9Т, / = 9 мм на расстоянии 33 с1 от места, где начинается обогрев. Содержание кислорода в теплоносителе составляло вес.%. Исследовали также [c.123]

Высокая объемная удельная теплоемкость твердых частиц, или капель жидкости в составе многофазных систем по сравнению с газом, а также потребность в высоких коэффициентах теплоотдачи в газоохлаждаемых реакторах определили интерес к теплообмену смесей газ — твердые частицы при течении их по трубам. Теоретический анализ теплообмена таких смесей при турбулентном течении в трубах принадлежит Тьену [808, 809]. Он основан на результатах экспериментальных исследований систем газ — твердые частицы [212, 687], жидкие капли — газ [393] и жидкость — твердые частицы [676]. Анализ Тьена правомерен для следующей упрощенной модели [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...