Теплоотдача при течении жидкости (газа) в трубах

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ТЕЧЕНИИ ЖИДКОСТИ (ГАЗА) В ТРУБАХ [c.213]

Турбулентный режим. Расчет теплоотдачи при турбулентном течении жидкости (газа) в круглых трубах производится по формуле [40] [c.216]

Расчет теплоотдачи при вязкостном течении жидкости (газа) в прямых круглых трубах проводится по следующим уравнениям [46] [c.164]

Рис. 3-19. Средняя теплоотдача при ламинарном течении жидкостей и газов в трубе и плоском канале.

Таким образом, получены экспериментально обоснованные обобщающие зависимости для расчета нестационарного коэффициента теплоотдачи при течении газов и жидкостей в трубах для большинства практически встречающихся типов нестационарных воздействий в широком диапазоне изменения параметров. Данные зависимости, в частности, позволяют при заданной точности расчетов определить границы применимости квазистационарной методики расчета нестационарных тепловых процессов. [c.219]

Расчет теплоотдачи при турбулентном течении жидкости или газа в трубах кольцевого сечения производится по уравнениям [48] [c.170]

При значительном изменении температуры по сечению и длине трубы в разных точках потока оказываются различными плотности жидкости или газа. Вследствие этого в жидкости возникают подъемные силы, под действием которых на вынужденное движение теплоносителя накладывается свободное движение. В итоге изменяются картина движения жидкости и интенсивность теплоотдачи. Так, в вертикальных трубах при совпадении направления течения жидкости с направлением подъемной силы (течение снизу вверх при нагреве жидкости, течение сверху вниз при охлаждении) скорость течения жидкости у стенки увеличивается, как это показано на рис. 3-20. В итоге интенсивность теплоотдачи увеличивается по сравнению со случаем, когда влияние свободной конвекции отсутствует, что, например, имеет место в условиях невесомости. [c.81]

Течение теплоносителей в активной зоне ядерных реакторов, теплообменников, парогенераторов практически всегда носит турбулентный характер. Поэтому ниже рассматривается теплообмен лишь при турбулентном течении жидкостей и газов в каналах различной формы, а также теплообмен при продольном и поперечном обтекании пучков труб или других поверхностей. Разбираются случаи вынужденной, свободной и смешанной конвекции. Интенсивность конвективной теплоотдачи жидкостей и газов при турбулентном течении определяется коэффициентом теплоотдачи, который, как правило, относится к разнице температур стенки и средней температуры среды а = — tf). [c.51]

Рассмотренные в этом параграфе формулы применимы для расчетов теплоотдачи при турбулентном течении в трубах газов, воды, масел и других жидкостей. Исключение составляют среды с числом Рг- 1, т. е. расплавленные металлы. [c.192]

Таким образом, предложенная докладчиком формула для обобщения опытных данных по конвективной теплоотдаче в трубах при турбулентном течении может рассматриваться как теоретически вполне обоснованная, так как ее структура вытекает из современных положений полуэмпирических теорий турбулентности и молекулярной теории жидкостей и газов. Последнее приводит к тому, что единой зависимостью удается обобщить опытные данные в значительно более широком диапазоне изменения режимных параметров и физических свойств, чем это имеет место в известных ранее предположениях по этому вопросу. [c.338]

Еще большее число публикаций посвящено исследованию и интенсификации теплообмена при турбулентных течениях в трубах и каналах. Одновременно теоретические исследования в этой области проработаны недостаточно и носят полуэмпирический характер. Приведем рекомендации [167, 184] для практических расчетов теплоотдачи и гидравлических сопротивлений при турбулентных течениях газов и капельных жидкостей в трубах с поперечными накатанными выступами — интенсификаторами теплообмена. [c.537]

Рис. 7.3.2. Зависимость Ыи для теплоотдачи между стенкой канала и пленкой от числа Рейнольдса пленки Явр приведенная к РГ = 1,75 (см. обсуждение после (7.3.16)). Представлены экспериментальные данные (около 500 точек) 24 авторов (подробнее см. Б. И. Нигматулин и др., 1981), полученные в разное время (1934—1978 гг.) в горизонтальных и вертикальных нисходящих пленочных течениях разных жидкостей (вода, фреон, жидкий кислород, азот, аргон, аммиак, дифенил при значениях РГ = 1,0 —8,4, но большая часть данных получена на воде при 100 °С, когда РГ = 1,75) вдоль плоской стенки, по внутренним и наружным поверхностям труб разных диаметров В = 14—61 мм) и длин (Ь = 0,2—3,6 м) со спутным потоком газа и без него, при испарении, конденсации, нагреве, охлаждении. Линии 1 ж 1 соответствуют формуле (7.3.16) при значениях 5/Л = 10 и 10 . Линия 2 соответствует (7.3.20) линии 3 и 3 соответствуют (7.3.21) при

Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при движении жидкости в трубах. Ламинарный (вязкостный) режим течения жидкости (газа) в трубах наблюдается при значениях Ке = < НСкр и при отсутствии в вынужденном потоке естественной конвекции. [c.93]

Теплоотдача при течении в трубах и каналах. При ламинарном течении жидкости (газа) в прямых круглых трубах и к а н а-.4 ах постоянного сечения различают вязкостный режим течения, отвечающий значениям Qr-Рг < 5-105, ц вяз-костно-граашпациоиный режим течения, отвечающий значениям Ог-Рг > [c.143]

Турбулентный режим. Расчет теплоотдачи при турбулентном течении жидкости (газа) в прямых круглых трубах в пределах изменения Re от 4-10 до 5-10 и Рг (или Ргв —т. е. диффузионного числа Прандт-ля) от 0,6 до I -10 производится по уравнению [47, 49] [c.167]

В насгоящее время имеется много предложений по обобщению опытных данных по конвективной теплоотдаче при турбулентном течении жидкостей или газов в трубах. Как правило, они основываются на тривиальной обработке опытных данных в критериях подобия Nu, Re, Рг. [c.338]

Высокая объемная удельная теплоемкость твердых частиц, или капель жидкости в составе многофазных систем по сравнению с газом, а также потребность в высоких коэффициентах теплоотдачи в газоохлаждаемых реакторах определили интерес к теплообмену смесей газ — твердые частицы при течении их по трубам. Теоретический анализ теплообмена таких смесей при турбулентном течении в трубах принадлежит Тьену [808, 809]. Он основан на результатах экспериментальных исследований систем газ — твердые частицы [212, 687], жидкие капли — газ [393] и жидкость — твердые частицы [676]. Анализ Тьена правомерен для следующей упрощенной модели [c.169]

Изучение теплоотдачи и гидравлического сопротивления жидкостей п газов в турбулентном и переходном режимах течения при различных типах нестациопарностей и их сочетании (изменениях расхода, температуры стенки и теплоносителя на входе, теплового потока и его распределения по поверхности нагрева). Такие исследования должны быть проведены в трубах и каналах некруглой формы, в гибах и других типичных местных сопротивлениях. [c.4]

С целью увеличения тепловых потоков в жидкость и пар использован метод интенсификации теплоотдачи, разработанный авторами ранее применительно к течению однофазных теплоносителей [25, 28, 121, 122]. Сущность метода заключается в периодической искусственной турбулизации тонких пристеночных слоев потока, где тепловой поток и термическое сопротивление максимальны. Искусственные турбулизаторы представляли собой кольцевые диафрагмы, образованные периодической обкаткой трубы роликом. Применительно к однофазным потокам этот метод позволил увеличить коэффициенты теплоотдачи к газам до 3 раз, к капельным жидкостям до 2,3 раза при умеренном росте гидравлического сопротивления. Так, например, получены следующие соотношения для теплоотдачи и гидравлического сопротивления Nu/Nuгл = 2 и / г.[ = 3 или Nu/Nuгл = 1,55 и / гл = 1,55. Можно предположить, что этот метод интенсификации окажется перспективным применительно и к двухфазным потокам в стержневом и дисперсном режимах. [c.305]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...