Металлы Теплоотдача при течении в труба

Следует отметить значительное расхождение экспериментальных результатов, полученных разными авторами. Это можно объяснить в первую очередь недостаточной точностью определения коэффициентов теплоотдачи по методу теплообменника, когда измеряется средний коэффициент теплопередачи, а коэффициент теплоотдачи при течении в щели определяется расчетным путем. Результаты более точных опытов, основанных на измерении температур стенок канала, также расходятся в связи с различными условиями проведения опытов (отсутствие контроля за составом металла, различный материал труб и т. д.). [c.160]

Результаты опытного исследования теплоотдачи жидких металлов при турбулентном течении в трубах описываются следующими [c.341]

Рис. 11-2. Теплоотдача при течении жидкого металла в трубе. i

Мы рассмотрели теплоотдачу при течении жидких металлов в трубах. Для практики представляет интерес теплообмен и в других геометрических системах, в частности при поперечном омывании пучков труб. [c.246]

Глава 5 ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ТЕЧЕНИИ ЖИДКИХ МЕТАЛЛОВ В ТРУБАХ [c.101]

К настоящему времени накоплен обширный экспериментальный материал по теплоотдаче при течении расплавленных металлов в трубах. [c.121]

Полученные решения для одиночного цилиндра авторы работы [10] использовали для приближенного анализа теплоотдачи при течении жидкого металла в поперечно-обтекаемых пучках труб, приняв два основных допущения [c.150]

Рассмотренные в этом параграфе формулы применимы для расчетов теплоотдачи при турбулентном течении в трубах газов, воды, масел и других жидкостей. Исключение составляют среды с числом Рг- 1, т. е. расплавленные металлы. [c.192]

Внутренний источник тепла возникает в потоке жидкости, несущей радиоактивную взвесь, в потоке радиоактивного раствора, при прохождении электрического тока через электролит или жидкий металл и т. п. Рассмотрим влияние этого фактора на коэффициент теплоотдачи при течении жидкости в круглой трубе, достаточно длинной для того, чтобы можно было пренебречь влиянием входного участка. [c.213]

Расчет теплоотдачи при турбулентном течении в трубах расплавленных металлов (ртуть, олово, свинец, висмут, натрий, сплавы висмут—свинец и натрий—калий) производится по формуле [Л. 28] [c.299]

Расчет теплоотдачи при течении жидкого металла в трубах некруглого сечения и продольно, обтекаемых пучках см. [8, 60]. [c.171]

Таким образом, применение искусственной шероховатости в межтрубном пространстве пучков нри продольном омывании, так же как и для потока внутри труб, обеспечивает существенное повышение теплообмена. Влияние геометрических и режимных параметров в этих случаях аналогично (некоторые отличия имеются для тесных пучков). Исследованный метод установления наружных спиралей в общем нетехнологичен. Более приемлемым является применение труб с накаткой. Б. Г. Быстровым и В. К. Мигаем были разработаны и исследованы трубы типа конфузор—диффузор. При изготовлении пучков из таких труб интенсификация теплообмена происходит как внутри труб, так и снаружи. На рис. 1.36 представлены опытные данные для теплообмена и гидравлического сопротивления при течении внутри труб. Для условия продольного внешнего омывания в пучке коэффициент теплоотдачи для трубы / / =0.11 следует уменьшить на 15 %, а коэффициент гидравлического сопротивления практически не изменяется. Применение таких труб позволяет сократить расход металла на 50 %. [c.48]

При турбулентном течении чистых жидких металлов в трубах коэффициент теплоотдачи может быть вычислен по следующей формуле [16] [c.101]

Расчет теплоотдачи при турбулентном течении в круглых трубах жидких металлов как легких (натрий, эвтектический сплав натрий—калий), так и тяжелых (ртуть, олово, эвтектический сплав свинец—висмут и др.) производится по следующим формулам, рекомендованным в работах [ ] и [35] в условиях, когда принимаются специальные меры, обеспечивающие чистоту металла и поверхности теплообмена, [c.218]

Рис. 5.58. Теплоотдача за участком стабилизации при течении тяжелы.х металлов в трубе из стали

В. М. Б о р и ш а н с к II й, С. С. К у т а т е л а д з е, О расчете теплоотдачи и гидравлического сопротивления при течении жидких металлов в трубах, Энергомашиностроение", 1957, № 6. [c.403]

РАСЧЕТ ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ ТУРБУЛЕНТНОМ ТЕЧЕНИИ ЖИДКОГО МЕТАЛЛА В ТРУБЕ [c.436]

Выполненные сравнительные расчеты полей температур и скоростей по трехслойной суперпозиции потока для Рг 1 показали приемлемое согласование теории с опытом. Для вычисления теплоотдачи при турбулентном течении жидких металлов в трубах (Re>3 000) предложена простая расчетная формула [c.443]

Расчет теплоотдачи при турбулентном течении в круглых трубах жидких металлов как легких (натрий, калий, эвтектический сплав натрий—калий), так и тяжелых (ртуть, олово, эвтектический сплав свинец—висмут и др.) производится по следующим уравнениям. [c.171]

Расчет теплоотдачи при турбулентном течении в круглых трубах жидких металлов (натрий, сплав натрий — калий, ртуть, сплав свинец — висмут и др.) в З словиях, когда принимают специальные меры, обеспечивающие достаточную чистоту металла и поверхности теплообмена, производят по формуле [c.94]

М. А. Михеев Л. 170] обобщил большое количество экспериментальных данных различных исследователей. В результате для расчета среднего коэффициента теплоотдачи при турбулентном течении различных жидкостей (кроме жидких металлов) в прямых гладких трубах было получено уравнение [c.201]

В работах [3, 14, 18] подробно проанализированы аналитические методы расчета теплоотдачи в продольно-омываемых пучках труб (стержней). При этом следовал вывод о необходимости проведения расчета теплоотдачи для случая турбулентного течения жидкого металла в межтрубном пространстве пучков труб. Такой расчет выполнен для пучков с относительными шагами / =1.1, 1.2, 1.3 и 1.5 при треугольном расположении труб в диапазоне чисел Ре от 70 до 7000. [c.113]

Ф и г. I. Результаты исследований теплоотдача при течении жгпкого металла в трубе [c.155]

Бвльшое практическое значение имеет теплоотдача при течении жидких металлов в трубах. [c.239]

При создании жидкометаллических змеевиковых теплообменных аппаратов возникает необходимость определения коэффициента теплоотдачи при течении жидкого металла внутри змеевиковых труб (в случае теплообменника) и при внешнем их омывании. Отметим, что случай течения жидкого металла внутри змеевика был в онределенной мере рассмотрен в литературе. Анализ данных зарубежных авторов [4, 5], а также результаты экспериментов по определению теплоотдачи при течении калия внутри змеевика [6] позволяют сделать вывод [c.165]

Рассмотрим турбулентное течение в прямой круглой трубе. Для расчета теплоотдачи при гидродинамически и термически стабилизированном течении и <7 = onst может быть использовано уравнение (8-3). Численное решение уравнения (8-3) при условии Ргт = е /ед = 1 было получено Лайоном [Л. 214] он аппроксимировал расчетные данные в характерном для жидких металлов интервале чисел Рг формулой [c.243]

В качестве определяющей температуры здесь принята температура расплавленного металла определяющий размер — диаметр трубы. Уравнение (10-20) применимо при значениях чисел Пекле Реж4 = 20-г-10 ООО. Оно охватывает как ламинарный, так и турбулентный режимы течения металлического теплоносителя. Из-за высокой теплопроводности расплавленных металлов переход к турбулентному режиму не сопровождается резким изменением интенсивности теплоотдачи зависимость Nu от Ре носит плавный характер. Соотношение (10-20) применимо при относительной длине трубы l/d>30. Если lid меньше, то значение коэффициента теплоотдачи будет выше. В этом случае значение коэффициента теплоотдачи вычисленное по этой формуле, надо умножить на поправочный ко. эффициент = 1,7 (d//) . [c.297]

Для расчета теплоотдачи к жидким металлам при турбулентном течении в технических трубах без специальных мер по очистке или физико-химической обработке теплоносителя и защитных сред, т. е. при наличии контактных термических сопротивлений, могут быть рекомендованы злтпнрические критериальные формулы, предложенные в работах [32, 82, 38, 37] [c.154]

Совершенно особо стоит вопрос о теплоотдаче жидких металлов при течении их по трубам. В качестве жидкометаллических теплоносителей представляют интерес щелочные и тяжелые металлы натрий, калий, литий, висмут и другие, а также их сплавы. Они отличаются очень малыми значениями чисел Прандтля (Ргя5й 1010 ), что влияет существенным образом на механизм процесса. [c.128]

Жидкие металлы существенно отличаются по физическим свойствам от неметаллических жидкостей. Oihh имеют высокие температуры кипения при низких давлениях являются термически устойчивыми характеризуются высокой теплопроводностью, плотностью, а следовательно, и большой интенсивностью теплоотдачи. В отличие от неметаллических жидкостей в жидких металлах процессы молекулярной теплопроводности приобретают важную роль не только в пристеночной области, но и в турбулентном ядре потока. В предельном случае, когда X— оо, а числа Рг— 0, молекулярная теплопроводность становится основным способом переноса тепла, так как интенсивность конвективного теплообмена оказывается ничтожно малой. Температурное поле по поперечному сечению турбулентного -потока в жидких металлах имеет профиль, характерный для течения неметаллических жидкостей при ламинарном режиме в трубах (см. рис. 3-1). Поскольку в жидких металлах Рг -<1, то они характеризуются большой толщиной теплового пограничного слоя, см. уравнение (3-4)] и малой длиной начального участка тепловой стабилизации по сравнению с длиной начального участка гидродинамической стабилизации [см. уравнение (3-6)]. Малая длина участка тепловой стабилизации означает, что в жидких металлах наблюдаются значительные аксиальные температурные градиенты, которые могут иметь порядок величин, одинаковый с радиальными температурными градиентами, что в неметаллических жидкостях не имело места. Поэтому появляется необходимость учета переноса тепла за счет продольной молекулярной теплопроводности в жидких металлах при проведении как теоретических, так и экспериментальных исследований. [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...