Угол поперечной кромки сверл

Комбинированные свёрла (фиг. 22) изготовляются двухсторонними для лучшего использования материала. Канавки делаются или прямыми, или косыми (реже винтовыми) с углом наклона ш = 5—8°. Угол режущей части 59—60 , угол поперечной кромки 50—55°. Задний конус принят 0,05— 0,10 мм на всю длину сверла. Толщина сердцевины С = (0,15-f-0,17) D и увеличивается по направлению к хвосту под углом 3°. Передний угол заточки 5—6°. Заточка такого сверла производится таким же образом, как и [c.331]

Угол поперечной кромки 0 = 55°. Для уменьшения трения калибрующая часть сверла снабжена боковым углом ф = 5—8° и задним конусом в пределах 0,05—0,10 мм на всю длину сверла. Для облегчения работы рекомендуется на режущих кромках делать стружколомы (фиг. 24) Они должны быть расположены несимметрично относительно оси сверла. Ширина их составляет 2—3 мм, расстояние между ними равно 8—12 мм. Канавки должны расширяться по мере удаления от режущей части. Передняя поверхность сверла выступает вперёд за нормаль NN, и передний угол у получается отрицательным. Из-за большего угла резания (8 >90°) перовое сверло работает в более тяжёлых условиях, чем спиральное. Для улучшения угла 3 передняя поверхность снаб- [c.331]

Поперечная кромка сверла является одним из неблагоприятных элементов. Передний угол у поперечной кромки остается примерно постоянным независимо от выбора угла наклона винтовой канавки со. т. е. у всех сверл он одинаково неблагоприятен для процесса резания. Для нормализованного сверла при ф = 60°, со = 30°, 2а = 0,15 О он равен — 55°10 для точек сопряжения режущей и поперечной кромок и —57° для точки, проходящей через ось сверла. С увеличением угла -ф абсолютное значение переднего угла возрастает. [c.370]

Угол при вершине режущей части ф = 50ч-60°, угол поперечной кромки г 5 = = 504-55°. Величина утонения принята 0,05—0,10 на всю д инy сверла. Толщина сердцевины с1 = (0,25- 0,17)0 и увеличивается по направлению к хвосту под углом 3°. Передний угол у 5- -6 . Заточка комбинированного сверла производится таким же образом, как и спирального. Задний угол а на периферии режущей части равен 8°. Калибрующая часть и коническая для зенкования снабжается затылованием без оставления ленточки. С целью получения равномерного снятия затылка и избежания трения об обрабатываемую поверхность переходной частью (от цилиндра К конусу) затылование производится под углом 10—12° к оси сверла. [c.380]

Угол при вершине ф выбирается в зависимости от обрабатываемого материала. Для универсального назначения ф = 594-60°. Угол поперечной кромки ф зависит от выбранных величин углов ф и а. Обычно он равен 55°. Для уменьшения трения калибрующая часть сверла снабжена боковым углом Ф1 = 54-8° и утонением по диаметру в пределах 0,05—0,10 мм на всю длину сверла. Для облегчения работы рекомендуется на режущих кромках делать стружколоматели (фиг. 183). Они должны быть расположены несимметрично относительно оси сверла и иметь заднюю заточку. Ширина их 2—3 мм, расстояние между ними 8—12 мм. Канавки должны расширяться по мере удаления от режущей части. Передняя поверхность сверла выступает вперед за нормаль NN, и передний угол получается отрицательным. Поэтому перовое сверло работает в более тяжелых условиях, чем спиральное. Для улучшения процесса резания передняя поверхность снабжается лункой, — тогда угол Y получается больше или равным нулю. При глубокой лунке из-за ослабления лезвия прочность сверла понижается. Задний угол а выбирается в пределах 10—20° для вязких и мягких материалов он больше, чем для хрупких и твердых. [c.381]

Параметрами настройки станка при двухплоскостной заточке кроме угла 2ф являются углы ацт. аг , определяемые по табл. 26 , причем для вычисления аг принимают к/О—О. Угол наклона поперечной кромки сверла при 2ф=118° определяют по формуле 1 90—( 1 д-+а2.у), I, [c.89]

Приемы сверления отверстий. Перед сверлением отверстия следует зацентровать его коротким спиральным сверлом большего диаметра (рис. П9, а) или специальным центровочным сверлом (рис. 119, б). Угол при вершине этих сверл должен быть равен 90 . При этом условии в начале сверления поперечная кромка сверла не работает (рис. 119, в), что способствует меньшему уводу его от правильного положения. [c.167]

Поперечная кромка сверла образуется пересечением задних граней сверла, поэтому ее геометрия определяется их формой заточки. Угол наклона поперечной кромки (см. рис. 9, а) имеет оптимальную величину 45—50°. Передний угол поперечной кромки имеет отрицательную величину от Уп = —30° при винтовой заточке до у = —(50- -60°) при цилиндрической и конической форме заточки задней грани. [c.44]

Поперечная кромка сверла прямолинейна и перпендикулярна к оси сверла. Угол ее наклона [c.164]

Ребро пересечения плоскостей проходит через ось сверла и образует с главной кромкой угол бо = 0—40°. Поперечная кромка сверла состоит из двух наклонных прямых с выступающей центральной точкой, которая улучшает работу сверла в начальный момент врезания и повышает точность сверления. [c.164]

Для настройки угла наклона поперечной кромки сверла используются круговые шкалы 17 и 18, нанесенные на корпусе и шпинделе головки изделия. Если в соответствии с заданным углом при вершине настройка выполнена по нулевой риске, то угол наклона будет равен [c.176]

Для создания поперечной кромки сверла основной рабочей поверхностью круга, т. е. без участия угловой его кромки, необходимо, чтобы образующие винтовой поверхности прошли через ось сверла. Согласно формуле (25) такое положение создается только при а = 0. При винтовой заточке от двух эксцентриков задний угол постепенно снижается до нуля через 65—70° поворота сверла после образования главной кромки (см. рис. 38). [c.59]

Как видно из этой формулы, передние углы переменны по длине режущей кромки. Передний угол имеет максимальное значение в точке, расположенной у наружного диаметра, и уменьшается, доходя до отрицательных значений у поперечной кромки сверла. [c.104]

Наибольшее значение угол у имеет на периферии сверла, наименьшее - у вершины сверла. На поперечной кромке сверла угол у имеет отрицательное значение, что создает тяжелые условия работы, особенно для сверл диаметром более 10 мм. [c.193]

Y < О, поэтому условия резания здесь неблагоприятные, сильно деформируются прилегающие участки стружки, большое тепловыделение. Особенно в тяжелых условиях работает поперечная кромка сверла, так как в ее нормальном сечении N Ni угол Yя отрицательный (около —40°), а 6 130° (рис. 92, б). Она не режет, а выдавливает материал, сильно его деформирует. Недостатком геометрии сверла является также отсутствие заднего угла у ленточек = О (рис. 92, а). Это вызывает трение и повышает температуру ленточек, тем самым усиливая их износ вблизи уголков — места сопряжения ленточек с главными режущими кромками. Указанные недостатки геометрии сверла влияют отрицательно на процесс резания. [c.152]

Величины задних углов а, угла наклона ф поперечной кромки, а также двойной угол в плане 2<р при вершине сверла обычно принимается a = 8- 14 ф = 50-4-55° и 2ср = 116-4-120°. [c.351]

Для различных точек режущей кромки передний угол есть величина переменная. Наибольшее значение он имеет п наружной точке, где 7 = 25-н30°, и уменьшается по мере приближения к вершине сверла (поперечной кромке) до 7 = 1 ч- 4 [c.93]

Угол наклона поперечной кромки для сверл диаметром 0,25— 2,95 мм не регламентируется, для диаметров св. 2,95 до 80 мм = = 40 -4-60 . [c.336]

Наибольшее (положительное) значение угла 1х получается для точки на периферии сверла и наименьшее (отрицательное) в сечении аЬ по поперечной кромке (на фиг. 2), Переменный, резко изменяющийся передний угол является большим недостатком органического характера конструкции спирального сверла. Он служит причиной неравномерного и быстрого износа режущей кромки. На периферии сверла, где имеет место наибольшая скорость резания, будет выделяться и максимальное количество тепла, которое из-за небольшого угла заострения не может быстро отводиться, поэтому место перехода от конуса к цилиндру подвергается наибольшему износу. [c.323]

Задние углы заточки целесообразно выбирать не только в зависимости от диаметра сверла, но также и с учётом рода обрабатываемого материала. Это связано с определённой наладкой заточного станка. Для наладки станка по способу фиг. 6, а необходимо знать угол 2р конической поверхности, расстояние а от вершины конуса до оси сверла и й —величину смещения оси конуса от оси сверла. Эти величины зависят от угла режущей части 2Зависимость между ними выражается формулами [c.324]

Фиг. / —поперечная кромка 2 —режущие кромки 3 —задний угол 4 —передний угол 5 — передняя поверхность 6 — угол наклона поперечной кромки 7 — диаметр сверла S — угол при вершине 9 — спинка зуба /О —толщина пера //—угол наклона бокового среза 12 — боковой срез 13 — фаска 14 — хвост. [c.610]

Заточка угла между режущими лезвиями 2ф = 118 3° угла наклона поперечной кромки tJ для сверл диаметром от 0,25 до 2,95 мм не регламентируется, а св. 2,95 до 80 мм составляет 40—60 . Дополнительный угол 2< io = ТО 5. [c.201]

Геометрические параметры сверла определяют условия его работы. Передний угол у измеряют в главной секущей плоскости //-//, перпендикулярной к главной режущей кромке. Задний угол а измеряют в плоскости 1-1, параллельной оси сверла. Передний и задний углы в различных точках главной режущей кромки различны. У наружной поверхности сверла угол у наибольший, а угол а наименьший ближе к оси - наоборот. Угол при вершине сверла 2ф измеряют между главными режущими кромками его значение различно в зависимости от обрабатываемого материала. Угол наклона поперечной режущей кромки v(/ измеряют между проекциями главной и поперечной режущих кромок на плоскость, перпендикулярную к оси сверла. Угол наклона винтовой канавки со измеряют по наружному диаметру. С увеличением угла со увеличивается передний угол у при этом облегчается процесс резания и улучшается выход стружки. Рекомендуемые геометрические параметры сверла приведены в справочной литературе. [c.365]

Двустороннее перовое сверло имеет режущую часть с двумя режущими кромками, расположенными симметрично под углом 45° относительно поперечной оси сверла и образующими угол при вершине 90°. Угол резания сверла тупой, сверло не режет, а скоблит металл, поэтому его применяют только для сверления неглубоких отверстий. [c.223]

Рабочая часть сверла имеет две винтовые канавки — две режущие грани. Каждая режущая часть имеет переднюю поверхность 4, заднюю поверхность 3 и режущую кромку 2. Обе грани в стыке образуют поперечную кромку 5, которая с режущей кромкой образует угол 55°. Величина поперечной кромки обычно равна 0,13 диаметра. [c.225]

Режущая кромка образует с поперечной кромкой угол ij), обычно равный 55°. Угол ш между осью сверла и развернутой винтовой линией канавки называют углом наклона винтовой канавки. Величина этого угла равна 18—45° в зависимости от диаметра сверла и шага винтовой линии. Для обработки металлов средней твердости угол (о равен 26— 30°, хрупких (бронза) — 22—25°, легких и вязких 40—45°. [c.225]

Угол наклона поперечной кромки г]) (пси) для сверл диаметром от 1 до 12 мм колеблется от 47 до 50° (фиг 155, в), а Для сверл диаметром свыше 12 мм ap = 55°. [c.193]

В случае износа поперечной кромки более резко увеличится Р и меньше М, так как такой износ образует еще более тупой, закругленный угол у вершины сверла, что будет препятствовать внедрению сверла в обрабатываемый металл. Незначительное же увеличение момента М в этом случае объясняется малым плечом, на котором действуют силы, так как длина поперечной кромки по отношению к диаметру сверла относительно невелика. Большой износ поперечной кромки считается ненормальным и проявляется он у сверл, плохо термически обработанных (несквозная прокалка) или у сверл, имеющих большую длину поперечной кромки. [c.241]

Кроме переднего и заднего тлов, сверло характеризуется угл )м наклона винтовой канавки оз, углом наклона поперечной кромки ij-, углом при вершине 2ф, углом обратной конусности ф (см. рис. 173). Угол (О = 18 -f- 30°, х р = 55°, ф = 2 ч- 3, у сверл из инструментальных сталей 2ф = 60 -4- 140°. [c.188]

Спиральное сверло имеет ряд особенностей, отрицательно влияющих на протекание процесса стружкообразования при сверлении а) уменьшение переднего угла в различных точках режущих кромок по мере приближения рассматриваемой точки к оси сверла б) неблагоприятные условия резания у поперечной кромки так как угол резания здесь больше 90°) в) отсутствие заднего угла у ленточек сверла, что создает большое трение об обработанную поверхность. [c.188]

Задний угол в цилиндрическом сечении а для всех тилов заточки возрастает от периферии к центру сверла, причем наиболее интенсивно при заточке I типа Это создает более благоприятные условия резания на участках, прилегающих к поперечной кромке сверла. [c.161]

Преимущество винтовой заточки от двух эксцентриков заключается в технологичности изготовления кулачков и высокой плавности возратно-поступательных движений, позволяющей увеличить производительность заточки. В отличие от других вариантов винтового метода при заточке от двух эксцентриков ось сверла можно не выводить за угловую кромку шлифовального круга. При этом поперечная кромка сверла не получает заострения, угол г] уменьшается на 5—10°, а задняя поверхность сверла похожа на коническую (см. рис. 37, б). [c.59]

Угол наклона поперечной кромки tp измеряется между проекциями поперечной и главной кромок на плоскость, [1ерпендикуляриую к оси сверла (фиг.52). Для правильно заточенных сверл диаметром до 12 м.н угол ( = (47 ч-50)° для сверл диаметром свыше 12 ми угол ф = (52 55)°. Угол наклона винтовой канавки ш измеряется по наружному диаметру гверл. Величина угла ш стандартизована ГОСТ 2322-43. [c.324]

К геометрическим параметрам режущей части сверла (фиг. 155) относяч ся угол при вершине сверла, угол наклона винтовой канавки, передний и задний углы, угол наклона поперечной кромки (перемычки). [c.191]

Наибольшее значение угол у имеет на периферии сверла, где в плоскости, параллельной оси сверла (плоскость АА), оя равен углу наклона винтовой канавки со. Наименьшее значение угол у имеет у вершины сверла. На поперечной кромке угол Y имеет отрицательное значение, что создает угол резания больше 90°, а следовательно, и тяжелые условия работы. Такое резкое изменение переднего угла вдоль всей длины режущей кромки является большим недостатком сверла, так как это вызывает более сложные условия образования стружки. На периферии сверла, где наибольшая скорость резания и наибольшее тепловыделение, необходимо было бы иметь и наибольшее тело зуба сверла. Большой же пере ц1ий угол уменьшает угол заострения, что приводит к более быстрому нагреву этой части сверла, а следовательно, и к наибольшему износу. [c.223]

У сверл, заточенных по методу В, И. Жирова (см. форму ДП-2, табл. 13, фиг. 183), наряду с двойной заточкой и подточкой поперечной кромки (под углом Д = 25- 30°) произюштся прорезка перемычки (ширина а = 1- 6 мм угол fx == 50- -56° передний угол у дополнительной режущей кромки Yi = 3 5°). Такая комбинированная заточка облегчает врезание сверла (осевая сила 226 [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...