Расчёт длины

При расчёте длину ввинчиваемого конца шпильки или винта принять в зависимости от заданного материала основания 1 конструкции для стали и бронзы i=d для чугуна ]=1,25 или l,6d для серого чугуна i=l,6d для ковкого чугуна f i=l,25d для лёгкого сплава i=2d или 2,5d [c.64]

Расчёт длины заготовки [c.200]

Расчёт длины сушильных агрегатов со штанговыми конвейерами производится таким же образом, но тогда в формуле (8) (табл. 19) под значением т] понимается число подвесок или деталей, навешиваемых на штангу. [c.285]

Основное (технологическое) время при обкатывании одним роликом определяется, как при точении. При расчётах длина входа ролика может не учитываться, так как она практически не превышает 0,1—0,2 мм. [c.880]

В настоящем параграфе мы рассмотрели вощ)ос о расчёте длины камеры смешения для потоков с одинаковой температурой, когда процесс смешения сводился к выравниванию поля скоростей в поперечном сечении камеры. [c.339]

Вполне понятно, что влиянием собственного веса при растяжении и сжатии стержней можно пренебрегать, если мы не имеем дела с длинными стержнями или со стержнями из материала, обладающего сравнительно небольшой прочностью (камень, кирпич) при достаточном весе. При расчёте длинных канатов подъёмников, различного рода длинных штанг и высоких каменных сооружений (башни маяков, опоры мостовых ферм) приходится вводить в расчет и собственный вес конструкции. [c.103]

Исходя из вышеизложенного, с учетом закона постоянства объема металла на концевых частях изделия может быть рекомендована зависимость для расчёта длины заготовки [c.117]

При расчёте длины парковых путей принимается запас колёсных пар для хранения в следующем размере [c.192]

Рис. 21. Номограмма для расчёта длины магнитострикционного стержня.

Если для плотного слоя известны методы расчёта радиационной составляющей эффективной теплопроводности [Л. 313, 314], зачастую небольшой по величине, то для дисперсных потоков типа газовзвесь и с повышенной концентрацией эти методы лишь разрабатываются. Так, в [Л. 257] указывается, что авторами разработана методика экспериментального определения эффективной степени черноты движущихся дисперсных систем, учитывающая (в отличие от принципа обычного радиометра) многократные переизлучения. Для этой цели согласно [Л. 257] достаточно экспериментально измерить температуры излучателя и приемника, а затем из балансового уравнения найти эффективную поглощательную способность. Остается неясны.м, какую температуру частиц, играющих роль приемника или излучателя, следует брать в расчет, поскольку по длине и сечению потока существует градиент температур частиц, усиленный излучением. В [Л. 66] в качестве расчетной поверхности нагрева принимается эффективная поверхность частиц дисперсного потока fo, а в качестве приведенной степени черноты потока [c.269]

Однако это соотношение не учитывает следующего важного обстоятельства. При низких температурах средний импульс фононов оказывается настолько небольшим по сравнению с импульсом электронов проводимости, что для уничтожения движения электрона в данном направлении требуется не один, а v актов рассеяния его на фононах. Как показывает расчёт, v Т . Поэтому эффективная длина свободного пробега электрона на протяжении которой происходит хаотизация его движения, равна [c.187]

Направляющие аппараты — Гидравлический расчёт 12 — 287 — Лопатки — Длина [c.37]

Последовательное соединение трубопроводов характеризуется уравнениями Q — Oi а hj-= hfi. В расчётах система часто заменяется эквивалентным трубопроводом, длина которого равна [c.407]

Расчёты узлов трения на основе гидродинамической теории смазки. Элементы расчёта движения наклонной пластинки относительно плоской поверхности. Начальные условия расчёта следующие ось Oz, проекцией которой на фиг. 27 является точка О, выбрана так, что она совпадает с линией мгновенного пересечения пластинки с плоскостью Ох. ft, и 2—координаты точек, которые являются проекциями сбегающей и набегающей кромок пластинки. В - Й2 — 1 — проекция длины пластинки на направление движения. [c.131]

Тонкие длинные швы предпочитают коротким и более толстым. Расчёт прочности валиковых швов всех типов, приведённых на фиг. 12 а —г, производится на срез по критическому сечению, совпадающему с биссектрисой прямого угла. [c.155]

Простота геометрических форм присоединительных поверхностей (стыков), вытекающая из технологических требований, упрощает и вместе с тем делает более определёнными результаты расчёта болтового соединения. Как правило, форма стыка и распределение болтов на нём (фиг. 38) имеют одну, две и более осей симметрии независимо от того, будет ли стык сплошной, ленточный (кольцевой) или прерывистый, а болты группы одинаковы по диаметру и длине. [c.189]

При расчёте нагружение шпонки по длине принимается равномерным. [c.205]

Особенности расчёта конических колёс на контактные напряжения сдвига. Если зубья шестерни и колеса в ненагруженной конической передаче прилегают друг к другу по всей длине, то при приложении нагрузки деформация зубьев будет пропорциональна расстоянию точки зацепления от вершины начальных конусов. Следовательно, нагрузка в точно изготовленных или тщательно приработанных конических передачах распределяется вдоль ширины зубчатых колёс по трапецоидальному закону (который при износе зубьев не нарушается). При таком распределении нагрузки не будет большой погрешности, если расчёт на контактные напряжения производить по окружному усилию и эквивалентному радиусу кривизны в среднем сечении, определяемым по формулам [c.333]

Расчётом требуется определить вид и размеры ремня (ширину, толщину и длину), размеры шкивов (диаметры и ширину), межцентровое расстояние (точное) и давление на валы. [c.458]

В результате расчёта должны быть определены размеры (сечение, длина) и число рем- [c.474]

Диаметр и длина шейки в подшипнике составного коленчатого вала определяются так же, как для цельнокованых валов. Рекомендуется принимать (см. фиг. 304) do=l,05d—диаметр посадочного конца шейки Л=1,8 0—ширина щеки й = -д-Л—толщина щеки, где d — диаметр шейки в подшипнике. Намеченные размеры проверяются расчётом. [c.503]

При расчёте деформации вала силы, действующие на него, принимаются обычно сосредоточенными. Опоры валов чаще всего рассматриваются как шарнирные. Это допущение близко к действительности, когда подшипники самоустанавливающиеся, и, наоборот, даёт грубое приближение, когда опора представляет группу подшипников качения или длинный не-самоустанавливающийся подшипник скольжения с малыми зазорами. В последнем случае возможен уточнённый расчёт опору следует заменить двумя близкими концевыми опорами или, исходя из наиболее вероятного зазора в опоре и её длины, следует найти максимально возможный [c.519]

Для рессоры с большим числом листов при правильной её конструкции напряжения, вычисленные по формуле (25), мало отличаются от вызванных внешними вертикальными силами действительных напряжений в длинных листах. Практика показывает, что обычно расчёт по формуле (25) даёт существенную ошибку только при определении напряжений в двух последних листах рессоры. [c.732]

Определение напряжений в малых листах. Проверочные расчёты, основанные на общей теории рессор, позволяют установить, что напряжения в длинных листах с достаточной для практики точностью определяются по формуле (27), где под Л следует понимать толщину рассчитываемого листа. Напряжения в одном или в двух последних листах обычно значительно отличаются от даваемых формулой (27), особенно если концы листов не оттянуты. Поэтому напряжения в малых листах рессоры целесообразно проверять по приведённым ниже уточнённым формулам. [c.735]

Для круглых задвижек диаметром 50—200 мм на р 10 допускаются строительные длины из расчёта L=0 + + 130 мм. [c.796]

Для круглых задвижек диаметром 50 -.300 мм на Ру 40 допускаются строительные длины из расчёта L — = 1,5 Dj,+175 мм (с округлением до 10 мм). [c.796]

Шпиндели 12 — 155 — Размещер ие 12 — 154 — Расстановка — Схемы 12—157 — Расчёт длины 12—157 [c.329]

Для расчётов длинных паропроводов можно пользоваться формулой Фрицше [c.406]

В многозвёздных цепных передачах расчёт длины цепи рекомендуется производить графическим методом. Для этого необходимо схематично, возможно точнее, вычертить передачу в соответствуюо ем масштабе и подсчитать все криволичейные и прямолинейные участки цепи, используя масштабную линейку и транспортир. [c.380]

Расчёт длины и положения звеньев потъём-ного механизма производится графически. При этом нужно добиваться одинаковой длины вилок подъёма переднего и заднего ряда сош- [c.61]

При расчёте длину ввинчивае.мого конца шпильки или винта принять в зависимости от заданного материата основания 1 конструкции для стали и бронзы 1 =с1 для чугуна С 1=1,25(1 или 1,6(1 для серого чугуна =1,6(1 для ковкого чугуна 1=1,25(1 для лёгкого сплава [1=2(1 или 2,5(1. [c.13]

РАСЧЁТ БЕСКОНЪЧПО длинной балки, загруженной одной силой 247 [c.247]

Исходными данными для расчёта и проектирования электрохимической защиты (в то.м числе - катодной) являются совмещенный пла1 проектируемых и существующих подземных сооружений, а также рельсовых сетей электрифицированного транспорта в масштабе 1 2000 или 1 5000. По проектируемым и рассчитываемым сооружениям, а также по уже существующим должны быть указаны длина и диаметр сооружений по существующим сооружениям - места установки электрохимической защиты по рельсовым сетям- точки подключения отрицательных кабелей и существующих дренажных установок данные о коррозионной активности фунтов и о наличии блуждающих токов, геолого -геофафический разрез для выбора конструкций анодных заземлителей площадь территории. [c.7]

Рис. 47. Схема к расчёту анодной зашиты протяжённой конструкции в пусковом режиме а - распредели,тока по длине зашишаемого трубопровода 6 -распределение наложенного анодного тока по длине защищаемого трубопровода в - распределение потенциала по длине защищаемого трубопровода / -дпина пассивного участка - длина активного участка (р - потенциал в точке дренажа <р - потенциал полной пассивации металла <р - стационарный потенциал металла конструкции d, - внутренний диаметр трубопровода

Удельное сопротивление (р) характеризует электрические свойства веществ, из которого состоит проводник, и численно равно сопротивлению проводника длиной 1 см и сечением ] см Единица удельного сопротивления (р) омсм. В технических расчётах за единицу удельного сопротивления принимают величину ом MM jM, т. е. считают численно равным сопротивлению проводника длиной в 1 м и с поперечным сечением в 1 мм . [c.514]

Допускаемые контактные напряжения сдвига, со-ответствующие данным британского стандарта на цил1 ндрнчес ие зубчатые колёса, В британском стандарте на обработанные цилиндрические зубчатые колёса (11] расчёт зз бчатых колёс проводится по условному напряжению, равному отношению удельной контактной нагрузки (вфн дюйм) к эффективному радиусу кривизны (в дюймах) в степени 0,8. Расчёт прямозубых колёс производится по напряжению на границе зоны работы одной пары зубьев на ножке шестерни, расчёт косозубых колёс— по напряжению в средней точке контактной линии (полной длины). [c.261]

Такой расчёт в среднем приводит к следующим значениям допускаемых ошибок в направлении зубьев шестерни и колеса и 8йк, перекоса осей Sj и непараллельностн осей Ьх, выраженных в микронах на длине, равной ширине [c.294]

Формула для расчёта зубьев червячного колеса на изгиб. Исходной зависимостью для рас [ёта зубьев червячного колеса на изгиб служит формула (14) (стр. 270), в которой со-держится дополнительный коэфициент безопасности 1,5 (на случай износа зубьев). Если в формулу (14) подставить коэфициент формы зуба у для цилиндрических косозубых колёс с таким же п-рофилем зуба, как и у червячного колеса в средней плоскости, и ввести постоянный коэфициент 1,2 (учитывающий как бы коррекцию" зуба во всех плоскостях червячного колеса, за исключением средней) н коэфициент, равный отношению длины ножки зуба в поперечном сечении обода червячного колеса к длине дуги делительной окружности, умс-щаюш,ейся в условном угле обхвата 2у, то условие прочности зубьев червячного колеса на изгиб выразится следующей зависимостью [c.345]

Пример расчёта етулочно-роликовой цепной передачи. Определить для нормальных условий работы )tg = 1 мощность N в л. с., которую может передать втулочно-роликовая цепь (табл. 81) при нижеследующих данных г=44,45 лл (Р/, ), диаметр валика d = i мм. длина втулки вес 1 пог. м =7,43 кг, раз- [c.378]

Для перекрёстной и полуперекрёстной передач углы Y и а, а также длину L ремня находят по зависимостям, приведённым на стр. 443—444. При расчёте указанных передач см. рекомендуемые на стр. 431—432 данные относительно предельных скоростей (и < 15 Mj ek) межцен-троаых расстояний и ширин шкивов. [c.460]

В вышеприведённых формулах для простоты не введено расстояние между стремянками S. При расчёте следует везде вводить эффективные Длины листов, т. е. расстояния от центрового болта до конца соотвегствую-S [c.736]

В соединениях с лобовыми швами распределение напряжений равно-мерноно длине шва и неравномерно по его поперечному сечению. Наиболее напряжённой точкой лобового шва является вершина прямого угла. Расчёт прочности производится по касательным напряжениям, действующим в плоскости биссектрисы прямого угла. В действительности распредёле- [c.849]

Расчёт прочности стойки составного сечения, соединённой по длине планками, следует производить как безраскосной рамы. Приближённо можно читать, что точки 1—5. (фиг.52,л) имеют Af = 0. Из этого следует, что расчётный момент, изгибающий планку в плоскости её наибольшей жёсткости, [c.875]

Наиболее точные (прецизионные) значения постоянных решётки можно получить, если для расчёта пользоваться линиями, отвечающими брэгговским углам отражения, лежащим вблизи значений 90° (практически около 80°), так называемыми задними линиями на рентгенограмме. В отличие от передних линий задние К -линии дублетизированы, что даёт возможность точно учесть разницы длин волн Ка и /Сд излучения. В табл. 18 приведены прецизионные значения длин волн всех трёх Р-, ау и Ц2-составляющих серии К для наиболее употребительных анодов структурных трубок. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...