Режимы дуралюмина - Режимы

В данной работе студенты знакомятся с практикой термической обработки дуралюмина и определяют зависимость механических свойств (твердости) дуралюмина от режима термической обработки, изучают влияние температуры и продолжительности искусственного старения на твердость дуралюмина, так как естественное старение протекает слишком медленно. [c.230]

Высокопрочные сплавы типа В95 (В96, В93 и В94) в отличие от сплавов типа дуралюмин наиболее низкой коррозионной стойкостью обладают после закалки и естественного старения. Их применяют исключительно в искусственно состаренном состоянии. Режимы искусственного старения специально подобраны так, чтобы они обеспечивали сплавам наиболее высокое сопротивление коррозии. [c.72]

Режимы отжига полуфабрикатов из сплавов типа дуралюмин [c.181]

Режимы отжига дуралюмина Д1 даны в табл. 100. [c.557]

Режимы отжига дуралюмина Д1 [c.558]

Режимы резания при развертывании дуралюмина, <7 = 40 50 кГ/мч-i силумина и литейных алюминиевых сплавов, = 20 -30 /<Г/л .lг с охлаждением Развертки из стали марки Р9 [c.541]

Технологические режимы склеивания деталей из дуралюмина. стали и титана [c.899]

Рекомендуемые режимы термической обработки промышленных сплавов типа дуралюмин [c.659]

Оптимальная коррозионная стойкость дуралюмина обеспечивается при резкой закалке с 490—500° в холодной воде (40°) и дальнейшем естественном старении. После такой термической обработки сплав не подвергается в атмосферных условиях межкристаллитной коррозии. Нарушения в термическом режиме, которые могут возникнуть как в процессе закалки, так и при дальнейшей технологической обработке сплава, могут сообщить последнему склонность к межкристаллитной коррозии. [c.292]

Рекомендуемые режимы отжига полуфабрикатов из сплавов топа дуралюмин Д18, В65, Д1, Д16, Д19 БАД [c.106]

РЕЖИМЫ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ПРОМЫШЛЕННЫХ СПЛАВОВ ТИПА ДУРАЛЮМИН [c.107]

Закалка дуралюмина производится после нагрева в селитровой ванне (11] по режиму [c.165]

Ознакомиться с режимами термической обработки и получить практические навыки проведения закалки и искусственного старения дуралюмина. [c.168]

Ввиду большой электропроводности, теплопроводности и низкой температуры плавления этих сплавов, точечная сварка их производится на жестких режимах, причем требуется очень большой ток. Давление между электродами также берется значительной величины, так как малое давление при сварке некоторых сплавов, например, дуралюмина при кратковременном нагреве, вызывает появление трещин в литом ядре. [c.69]

Таким образом, при контактной сварке алюминиевых сплавов, упрочненных как путем наклепа, так и путем термической обработки, желательно применение жестких режимов с минимальной зоной термического влияния. Это особенно существенно для сплавов типа дуралюмина, склонных к пережогу. Высокая тепло- и электропроводность алюминиевых сплавов делает целесообразным применение жестких режимов также для сокращения расхода электроэнергии при сварке. [c.69]

Ориентировочные режимы точечной сварки дуралюмина на точечных машинах переменного тока (при сварке сплава АМц ток увеличивается [c.152]

Сопоставить режимы термической обработки, а также механические свойства выбранного сплава и дуралюмина при 300—350°. [c.388]

Приведенные в табл. 99 показатели прочности при сдвиге образцов дуралюмина и в табл. 100 показатели прочности при расслаивании склеенных пакетов алюминиевой фольги показывают высокое качество склеивания при применении рекомендуемых моющих средств по указанным выше режимам. [c.227]

Сплавы с повышенным содержанием меди (Д20, Д21 и ВАД23) обладают низкой коррозионной стойкостью. Даже плакированные листы из сплавов Д20 и ВАД23 уступают по коррозионной стойкости плакированным листам из сплавов типа дуралюмин. Стандартные режимы термической обработки этих сплавов обеспечивают их оптимальную коррозионную стойкость. [c.72]

На рис. 2.2 приведены экспериментальные данные, характеризующие влияние периодического смачивания 0,5 н. раствором Na l на скорость коррозии некоторых металлов [7]. Из приведенных данных видно, что больше всего скорость коррозии в этих условиях возрастает у стали, чугуна и цинка для дуралюмина также наблюдается некоторое увеличение скорости коррозии. Применение периодического смачивания по режиму 10 мин в электролите и 50 мин на воздухе для алюминиевых и магниевых сплавов является стандартным испытанием. [c.27]

В табл. 47 приведены два основных режима отжига, применяемых к полуфабрикатам из дуралюминов. [c.180]

Режимы резания при сверлении дуралюмина, = 40 -н 50 кГ1мм , силумина и литейных алюминиевых сплавов, [c.532]

Режимы резания при зенкеровании дуралюмина, = 40 50 кГ мм , силумина и литейных вых сплавон, = 20 ч- 30 кГ/мм , с Цельные зенкеры из стали марки Р9 [c.536]

В табл. 15 приведены режимы склеивания конструкций из дуралюмина, стали и титана, в табл. 16 — физико-механические свойства клеевых согдинений стали и дуралюмина. [c.899]

Режимы коагуляционного ступенчатого старения Т2 и ТЗ, а также использование сплавов повышенной и особой чистоты позволяют повысить пластичность, трещиностойкость я сопротивление коррозии РК и КР. По коррозионной стойкости сплавы В95пч, В95оч и ВЭЗпч в состоянии Т2 и ТЗ значительно превосходят сплавы типа дуралюмина (табл. 11 —13). [c.255]

При высокой степенр. деформации дуралюмина (—4%) добиться соответственным подбором режима искусственного старения, чтобы сплав не был склонен к межкристаллитной коррозии, невозможно. [c.294]

Влияние термической обработки на поведение дуралюмина (сплав 2017) при длительных испытаниях в морской атмосфере было подробно изучено Ренхартом и Еллингером [192]. Применявшиеся режимы термической обработки приведены в табл. 78, а результаты коррозионных испытаний — на рис. 191. [c.295]

Ориентировочные режимы точечно й сварки дуралюминов Д16Т и В95Т на машине МТП-200 с прерывателем ПИТ и с применением модулированных импульсов тока по схеме е (см. фиг. 14) [c.74]

В табл. 57 приведены режимы точечной сварки деталей из дуралюминов на машине типа МТП-200 и на машинах переменного тока с прерывателем ПИТ и модулятором. (табл. 9, схема д и фиг. 14, е). [c.75]

Сварка деталей из сплавов АМц, АМг осуществляется на подобных режимах лишь с увеличением тО ка на б—10% и снижением давления на Ю—30 / . iB целях предотвращения трещин в ядре, особенно для дуралюминов полезно применение ковочного давлшия по схеме г i( m. табл. 9). Для Предупреждения перегрева поверхности (особенно у плакированных сплавов) торцы электродов необходимо периодически зачищать наждачной бумагой мелких номеров (0,00). При сварке на машинах переменного тока электроды зачищают через каждые 20—25 сварок, а на машинах МТИП — через 40—50 сварок. , [c.75]

Расхождение в положении одинаковых по смыслу линий термокинетической диаграммы и диаграммы изотермических превращений может быть весьма существенным, как в случае сталей, и небольшим, как в случае дуралюминов. Заранее предсказать величину этого расхождения невозможно. Предложенные методы пересчета диаграмм изотермических превращений в термокинетические дают слишком грубые оценки. Поэтому оптимально построение для промышленных сплавов диаграмм превращений двух типов, хотя термокинетические диаграммы строить трудно. Опыт использования даже одних только диаграмм изотермических превращений показывает, что они позволяют более обоснованно разрабатывать режимы термообработки и успешно анализировать причины брака. Научное же значение диаграмм изотермических превращений трудно переоценить. [c.151]

Возврат можно наблюдать не только после старения с образованием зон ГП и не только в алюминиевых сплавах. Обработкой на возврат в принципе можно растворять и зоны ГП, и выделения метастабильных фаз в сплавах на разной основе. Для каждого сплава и режима старения необходимо подбирать свою температуру ( в) и время выдержки (тв) при обработке на возврат. Например, для естественно состаренных дуралюминов рекомендуются следующие режимы [c.336]

Примерные режимы точечной сварки алюминиевых сплавов (дуралюмина и алюминиевомарганцевого сплава) приводятся в табл. 9. [c.69]

Режимы термической обработки дуралюминов [c.413]

Правильный выбор режима обработки при любом виде деформаций определяет величину уд. давления. Опытами установлено, что уд. давление у М. с. в 2,5—3 раза меньше уд. давления алюминиевых сплавов (25—30 кг1мм при 350° против 80—90 кг1мм для дуралюмина при 420° в случае прессования труб). Меньшая величина уд. давления позволяет получать прессованные изделия малых сечений (трубы и профили с толщиной стенки 0,8—1 мм). Значительное уменьшение величины уд. давления достигается предварительной термообработкой слитков при 350—375° в течение 12—24 ч. (снижение на 40—45%). [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...