Течение сжимаемого газа

Поле течения сжимаемого газа внутри проницаемой полусферической оболочки может быть определено решением уравнения (3.74) относительно р. При граничных условиях (3.75) решение получается в аналитическом виде. Выполненный анализ показал, что для газообразного охладителя заблокированная зона вблизи лобовой точки становится больше. При давлении подачи ро = 1,5 минимальное относительное давление на застойной изобаре снижается до 0,929 по сравнению с 0,990 для жидкости. [c.74]

Рассмотрим течение сжимаемого газа по трубе (постоянного сечения) настолько длинной, что нельзя пренебрегать трением газа о стенки, т. е. вязкостью газа. Стенки трубы мы будем предполагать теплоизолированными, так что никакого обмена теплом между газом и внешней средой не происходит. [c.506]

ПЛОСКОЕ ТЕЧЕНИЕ СЖИМАЕМОГО ГАЗА [c.597]

В98 ПЛОСКОЕ ТЕЧЕНИЕ СЖИМАЕМОГО ГАЗА [ГЛ. ХП [c.598]

Удобной характеристикой потерь при течении сжимаемого газа в диффузоре является коэффициент [c.461]

В дальнейшем сохраним полученные выражения для р, х, L и в случае более общего течения сжимаемого газа со вдувом. Раскрывая уравнение Л = О с учетом (8.64) и (8.65), получим [c.287]

Предположим, что критическое число Рейнольдса т] , определенное на границе ламинарного подслоя, остается без изменения и для общего течения сжимаемого газа со вдувом, т. е. [c.287]

Рассмотрим общий случай двумерного (плоского или пространственного осесимметричного) течения сжимаемого газа. При этом расход будем определять для плоского течения между двумя заданными линиями тока ф = Сц ф = а для осесимметричного — между двумя поверхностями вращения ф = С . ф = Са-Этот расход определяется как масса жидкости, протекающая в единицу времени через контур АВ, и равен [c.58]

Для получения этих уравнений представим уравнение неразрывности (III.3) в случае плоского течения сжимаемого газа в виде [c.184]

Значительно сложнее происходит течение сжимаемого газа. В этом случае сечение сопла (профиль) при данном секундном расходе газа m определяется характером изменения не только его скорости W, но и удельного объема V, который изменяется по адиабате (рис. 5.4, б). [c.88]

При течении сжимаемого газа появляются еще два критерия, а именно, показатель адиабаты к = Ср/с и отношение скорости течения к скорости звука, т. е. отношение скорости перемещения среды к скорости распространения в ней упругих деформаций. [c.33]

При турбулентном пограничном слое надежные результаты получены только для продольно обтекаемой пластины. Мало исследованы теплообмен и трение в условиях внутренней задачи при М>1. Поэтому вопросы теплообмена и сопротивления при турбулентном течении сжимаемого газа нуждаются в дальнейшем изучении. [c.14]

Течение сжимаемого газа на входном участке может быть исследовано по аналогичной схеме на основании работы [1]. [c.356]

На основе теории подобия невозможно получить выводы, касающиеся течений сжимаемых газов в пористых средах. Отметим также, что в случае, когда нельзя пренебречь инерционными членами, для подобия сравниваемых систем необходимо равенство чисел Рейнольдса. Поэтому невозможно варьировать скорость без изменения размера частиц, даже если в обоих случаях речь идет [c.464]

Для динамического подобия течений сжимаемого газа требуется равенство как чисел Рейнольдса, так и чисел Маха, а также равенство отношений удельных теплоемкостей к. [c.167]

Расчеты показывают, что формула (5-6-11) имеет более универсальный характер и может быть распространена на течение сжимаемого газа в условиях неизотермичности, если учитывать влияние этих параметров на йкр по формуле (5-4-7). [c.84]

Формула (9-1-10), распространенная на течение сжимаемого газа, с учетом уравнения (7-2-14) для Re приводится к виду [c.258]

Для течения сжимаемого газа с учетом уравнения [c.264]

Изложенный метод можно распространить и на течение сжимаемого газа вдоль плоской стенки. В этом случае Re - [c.268]

Рассмотрим уравнения газовой динамики для невязкого изэнтропического течения сжимаемого газа с политропным уравнением состояния. Для не стационарного пространственного случая эти уравнения при условии отсутствия массовых сил запишем в виде [c.181]

Потенциальность течения сжимаемого газа нарушается, вообще говоря, ударными волнами после прохождения через ударную волну потенциальный поток становится в общем случае вихревым. Исключение представляют, однако, случаи, когда стационарный потенциальный поток проходит через ударную волну постоянной (вдоль всей ее поверхности) интенсивности таковы, например, случаи, когда однородный поток проходит волну, пересекающую все линии тока под одинаковым углом ). В такпх случаях течение остается потенциальным и позади ударной волны. [c.597]

Выведем обш,ее уравнение для потенциала скорости при произвольном стационарном потенциальном течении сжимаемого газа. Для этого исключаем плотность из уравнения непрерывности divpv = р divv-f vVp = О с помощью уравнения Эйлера [c.598]

В следзтощем примере рассматривается задача о течении сжимаемого газа при внезапном расширении канала, встречающаяся в ряде практических вопросов. Выше ( 5 гл. I) мы решили эту задачу для потока с малыми скоростями, когда можно было пренебречь изменением плотности газа. [c.248]

Рис. 6.41. Интегральные кривые дифференциального уравнения, описывающего течение сжимаемого газа в канале постоянного сечения с трением и теплообменом при к = 1,4. Штриховая линия — dXjdQ = О

Расчет большого класса задач гидроаэродинамики одномерных установившихся изэнтро-иических течений несжимаемой и сжимаемой жидкости основан на использовании уравнения Бернулли. Исследование течений сжимаемого газа имеет важное практическое значение, так как позволяет ввести ряд параметров, характеризующих движение газа (параметры торможения, критические параметры, максимальная скорость и др.), а также установить связь между различными параметрами течения и формой струи или канала. На основании уравнения Бернулли получен широкий набор газодинамических соотношений (функций), составляющих основной математический аппарат, используемый при расчетах изэнтропических течений газа. [c.74]

Для турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости экспериментально подтверждены логарифмический профиль скоростей и связанные с ним полуэмпирические теории турбулентности Прандт-ля — Кармана. При этом установлено, что логарифмический профиль скоростей мало чувствителен к продольному градиенту скорости невозмущенного потока при конфузорном течении, а также при диффу-зорном течении в области, удаленной от точки отрыва. Соответственно консервативны в этом смысле и зависимости i(l), на что указывалось в работе В. М. Иевлева [Л. 1]. Уравнения Рейнольдса, обобщенные на течение сжимаемого газа, позволяют. распространить на последний полуэмпирические теории турбулентности, так что в получающихся [c.106]

В 1902 г. Чаплыгин опубликовал классическую работу О газовых струях , в которой разработал метод, поз-воляюнщй во многих случаях найти решение ранее поставленной задачи о прерывном течении сжимаемого газа. Работа Чаплыгина О газовых струях явилась его докторской диссертацией. В то время она не получила широкого признания. Одной из причин этого было то обстоятельство, что при скоростях, которые тогда использовались в авиации, не было необходимости в учете влияния сжимаемости воздуха, а в артиллерии наибольший интерес представляли исследования при скоростях, больших скорости звука. Все значение этой работы для задач авиации раскрылось в начале 50-х годов XX в., когда скорости самолетов возросли настолько, что вопрос об учете вл>ияния сжимаемости воздуха стал важнейшей проблемой. [c.276]

Лельчук В. Л., Елфимов Г. И. Гидравлическое сопротивление при адиабатическом турбулентном течении сжимаемого газа с дозвуковой скоростью в цилиндрической тру- [c.638]

Таким образом, для инженерных расчетов трения и теплообмена при течении сжимаемого газа в условиях неизотермичности можно использовать предельные относительные законы трения, теплообмена и массообмена, если стандартные значения коэффициентов С/о, Sto и St o вычислять по критерию Re , в котором коэффициент динамической вязкости определяется по температуре стенки. [c.127]

Не представляет принципиальных трудностей распространение этого метода расчета я на более сложные условия течения сжимаемого газа в длинной пористой трубе в условиях существенной неизотермичности. В этом случае необходимо учитывать влияние сжимае- [c.253]

Наибольшее развитие, в связи с задачами, вставшими перед создателями паровых турбин, получила газовая гидравлика, предметом изз чения которой явились одномерные течения сжимаемого газа с большими до- и сверхзвуковыми скоростями по трубам и соплам, вопросы истечения газа из резервуаров и тому подобные явления. Это направление механики сжимаемого газа нашло опору в общих теоремах количеств движения, теореме Бернулли, баланса энергии, а также в основных закономерностях термодинамики газа. Наиболее популяр-цым и важным результатом этого направления следует признать классическую формулу Сен-Венана и Ванцеля (1839), связывающую скорость адиабатического истечения газа с давлением и плотностью газа в резервуаре и с противодавлением. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...