Вязкость при низких давлениях

Вязкость смеси при низком давлении может быть определена любым методом, рассмотренным в разделе 9.5. Поскольку этот пример иллюстрирует предложенный Дином и Стилом метод расчета вязкости при высоком давлении, логично использовать их же метод расчета вязкости при низком давлении, т. е. по уравнению (9.5.13) г = 128,1 мкП. Тогда по уравнению (9.7.1) [c.378]

Уравнения, описывающие вязкость rj спз) при низком давлении, имеют вид для дифенила [c.190]

Отношение коэффициента вязкости D2O к коэффициенту вязкости HjO в газовой фазе при низких давлениях равняется (в соответствии с данными молекулярно-кинетической теории) квадратному корню [из отношения их молекулярных весов [c.335]

Рис. 20. Вязкость газообразного фреона-11 при низких давлениях

Рис. 31. Вязкость газообразного фреона-12 при низких давлениях

Рис. 44. Вязкость газообразного фреона-13 при низких давлениях

Наряду с газами и капельными жидкостями в качестве теплоносителей применяют жидкие (расплавленные) металлы, такие, как ртуть, натрий, калий, литий, висмут, галлий, свинец. Достоинством этих теплоносителей является то, что они имеют высокую теплопроводность, малую вязкость, высокую температуру кипения коррозионное воздействие на материал стенок каналов, по которым они перемещаются, — незначительное. Благодаря высокой теплопроводности жидкие металлы могут очень интенсивно отводить теплоту от поверхности нагрева. Их можно использовать при высоких температурах (700— 800° С) и в то же время при низких давлениях. Потери давления при движении жидких металлов в каналах находятся в приемлемых пределах. Многие из них имеют невысокую температуру плавления (для натрия, например, / д — 97,5° С) и могут без особых трудностей переводиться в жидкое состояние. Все эти качества делают их весьма перспективными теплоносителями. Применение жидких металлов в теплосиловых установках при определенных условиях позволяет повысить их коэффициент полезного действия. [c.217]

Определение коэффициентов переноса паров щелочных металлов как теоретическое, так и экспериментальное, сопряжено со значительными трудностями. В некоторых экспериментальных работах [1] исследованы теплопроводность и вязкость паров Na и К в сравнительно небольшом интервале температур (600— 1000° К) и давлений (до 1 атм). Теплопроводность паров Rb и s изучена меньше. В работах [2—5] исследования проведены при низких давлениях (до нескольких миллиметров, рт. ст.) в области температур 1000—2400° К. Следует отметить, что эти работы проводились для оценки баланса тепла в термоионных преобразователях, поэтому точность результатов экспериментов невелика. Исследованию вязкости пара цезия посвящена только одна работа [6]. [c.362]

Сопоставление предельных оценок с результатами эксперимента указывает на преобладающее влияние инерционных сил жидкости (схема а) в области малых размеров пузыря и при низких давлениях. При больших размерах пузыря и больших давлениях определяющей является энергетическая схема (схема в). Влияние вязкости может проявиться лишь при больших ее значениях в начальный период роста пузыря. [c.247]

При низких давлениях (вплоть до нескольких атмосферных) вязкость и теплопроводность не зависят от давления, а являются функциями только температуры в этой области условно говорят о вязкости и теплопроводности при атмосферном давлении и обозначают их, соответственно, Пг и Кт. [c.133]

Установлена зависимость производительности экструзии от давления при низких давлениях текучесть не изменяется, а при высоких эффективная вязкость уменьшается с ростом температуры прессования, а производительность растет. [c.105]

Распыление оказывается более эффективным и происходит при меньшей критической скорости истечения, если жидкости перед выходом из сопла форсунки придают вращательное движение. Возникающая при этом центробежная сила способствует распылению. На таком принципе работают, в частности, форсунки, применяемые для гидравлического распыления лакокрасочных материалов при низком давлении (менее 1 МПа). Также благоприятствует гидравлическому распылению нагревание лакокрасочных материалов. Это связано не только с понижением их вязкости и поверхностного натяжения, но и с обильным испарением нагретых растворителей при выходе из сопла распылителя в результате резкого падения давления. Этот прием широко используется на практике. Так, повышая температуру лакокрасочного материала от 20 до 100 °С, можно снизить давление распыления с 14—20 до 4—7 МПа. [c.216]

Если учесть, что фактические давления в литьевых машинах в несколько раз больше, следует ожидать и соответствующего изменения скоростей экструдированного материала, а следовательно, и изменения вязкости. Пример указывает на несовершенство метода оценки такой реологической характеристики при" низких давлениях. Поэтому необходимо получать реологические зависимости при условиях, близких к условиям литья. Такой характеристикой может служить текучесть по спирали, которая определяется непосредственно на литьевой машине в форме со спиральным литьевым каналом. [c.18]

РАСЧЕТ ВЯЗКОСТИ ГАЗОВ ПРИ НИЗКИХ ДАВЛЕНИЯХ [c.349]

Рис. 9.3. Сравнение расчетных и экспериментальных значений вязкости -бутана при низком давлении [уравнение (9.о.9) и потенциал Леннарда — Джонса].

Здесь Т) — вязкость при критической температуре, но при низком давлении [c.355]

Пример 9.3. Используя корреляции, основанные на использовании принципа соответственных состояний, рассчитать вязкость двуокиси серы при низком давлении и температуре 40 °С. Критические свойства Т = 430,8 К, Рс = = 77,8 атм, л М — 64,063. Экспериментальное значение равно 13б мкП. [c.356]

Рис, 9.9. Зависимость вязкости я-бутана от температуры при различных давлениях (а) и при низких давлениях (б) [з [c.369]

Повышение вязкости полиэтилена низкого давления увеличивает стойкость его к растрескиванию. Несмотря иа то что на холоде полиэтилен не растворяется ни в одном растворителе, при пов1.1шении температуры до 50° С он набухает в ароматических и хлорированных углеводородах. При температуре 70— 80° С полиэтилен растворим во многих углеводородах. [c.420]

Анализ существующих методов расчета показывает, что при отсутствии опытных данных для ориентировочных вычислений вязкости паров при низких давлениях следует использовать полуэмпирические уравнения Бромлей и Уилка [Л. 130, 131] [c.188]

Вязкость паров полифенилов при низких давлениях рассчитана в работе [Л. 147] с использованием модифицированного метода Бромлей — Уилка. Обычно нри расчетах по уравнениям (3-58) и (3-59) необходимо знать значения функции Д, которая табулирована в зависимости от значения температуры Т = кТ1в [Л. 131]. Величина Т обычно рассчитывается по приближенному уравнению [c.189]

Тетракрезилоксисилан (СНзСбН40)4 Si — жидкость светло-коричневого цвета, имеющая температуру плавления — 36° С и температуру кипения около 400° С при низких давлениях. При температуре теплоносителя 275° С и температуре стенки около 315° С вязкость его практически не меняется и разложение не наблюдается. При более высокой температуре стенки, порядка 365° С, происходит разложение вещества. На стенках наблюдается появление смолы и резко падает коэффициент теплоотдачи. [c.181]

Рассмотрим сначала гипотетический газ, физические свойства которого определяются следующими соотношениями = onst Pr = onst р 1/Г. Эти зависимости близки к реальным для воздуха при комнатной температуре, хотя вязкость и теплопроводность воздуха зависят от температуры несколько сильнее. Указанные соотношения хорошо аппроксимируют также физические свойства водяного пара и аммиака (ННз) при низком давлении. [c.319]

Результаты количественной проверки уравнения (8) иллюстрируются рис 1, на котором расчетные данные по безразмерной вязкости сопоставлены с опытными данными для воздуха, углекислого газа, гелия, неона и водорода [2, 8, И]. Кривые 1—4 получены по упрощенной формуле (9) для значений коэффициента аккомодации a=ai=Q2=l+0,9-l-0,3+0,l, причем следует отметить, что а= и а=0,1 являются граничными значениями величины а [4, 7, 12]. Коэффициент А при получении кривых 1—4 принят равным 0,912, поскольку конкретные данные о величинах й и Рг для указанных газов при низких давлениях и температурах в литературе отсутствуют. Точками на рис. 1 обозначены опытные данные [8, И], пересчитанные на зависимость =f(Кп) по методике, изложенной в [13], с учетом геометрии применявшихся в опытах установок. Влияние температуры и рода газа на величину Kn=f (Л) учитывалось формулой Сюзерленда, а соответствующие коэффициенты, необходимые для этих расчетов, были приняты по работе [5]. [c.216]

Рис. П-5. Зависимость вязкости чистых газов при низких давлениях от абсолютной температуры (по данным Национального бюро стандартов Великобритании, il955).

Рис. 56. Вязкость газообразного фреона-14 при низкил давлениях

Для наземных и подземных трубопроводов газообразного кислорода применяют стальные трубы, когда скорость его потока не превышает 8 м/с. Если при рабочем давлении скорость потока кислорода больше допустимой или во всех надземных кислоро-допроводах давление не ниже 6,4 МПа, то используют трубы из меди или латуни. Трубы, предназначенные для пропускания жидкого кислорода, создают из меди, алюминиевых сплавов и коррозионно-стойкой стали, сохраняющих прочность и вязкость при низких температурах. Межцеховые кислородопроводы можно выполнять подземными и наземными. [c.302]

Ограничение мощности тепловой трубы по вязкости. При низких температурах преобладающими являются силы вязкости в паровом потоке тепловой трубы. Буссе показал, что тепловой поток в осевом направлении быстро возрастает при снижении давления в конденсаторе, максимум теплового потока достигается при снижении давления до нуля. Буссе выполнил анализ двумерного течения и установил, что радиальная составляющая вектора скорости оказывает существенное влияние на характеристики течения. Буссе получено следующее выражение [c.75]

Вязкость готовой резольной смолы зависит от степени онденсации фенола с формальдегидом. При глубокой конденсации смола получается вязкой, а это затрудняет испарение воды во время сушки, т. е. обезвоживание смолы. В этом случае вода отгоняется только при низком давлении и высокой температуре, а смола получается повышенной вязкости. [c.23]

ГСССД 57-83 Ртуть. Коэффициенты вязкости, теплопроводности, самодиффузии и второй вириальный коэффициент в диапазоне температур 400 - 2000 К при низких давлениях в газообразном состоянии. [c.65]

Рекомендации для расчета вязкости чистых газов при низком давлении. Неполярные газы. Если значения и ст имеются в приложении С, то для расчета вязкости используются эти значения с уравнением (9.3.9). Погрешности редко превышают 1 %. Когда значения указанных параметров отсутствуют, используется метод Тодоса и др., основанный на принципе соответствующих состояний [уравнение (9.4.17)], или метод групповых составляющих Райхенберга, основанный на принципе соответствующих состояний [уравнение (9.4.21)]. Ожидаемые погрешности, однако, низкие и обычно составляют 1—3%. [c.360]

Строгая кинетическая теория Чэпмена—Энскога может быть расширена для определения вязкости многокомпонентной газовой смеси при низких давлениях. Конечные выражения довольно сложны и состоят из отношения двух детерминантов, которые содержат элементы, включающие в себя мольные доли, молекулярные массы, вязкости чистых компонентов, температуру и разнообразные интегралы столкновений. Пренебрегая членами второго порядка, точное решение может быть аппроксимировано рядом как [c.360]

Другие методы расчета вязкости газовой смеси при низком давлении. Странк и др. [196, 197] предложили использовать уравнение (9.5.1), причем указали особые комбинационные правила для определения о и как функций со- [c.367]

Рекомендации вязкость газов при низком давлении. Уравнение (9.5.1) нужно использовать с параметром Фгу, рассчитанным или по уравнению Вильке (9.5.2), или по уравнению Брокау (9.5.7). Последнее из них, вероятно, более предпочтительно, если какой-либо компонент смеси является полярным газом правда, оно и несколько сложнее. Дипольные моменты полярных компонентов должны быть известны. Для неполярных смесей погрешность расчета обычно составляет менее 2—3 %. Для смесей полярных компонентов и неполярных компонентов с полярными погрешность редко превышает 3— I.%. Определенные проблемы вызывают системы, проявляющие максимум вязкости. Такие максимумы обнаруживаются в бинарных системах с (t)i/t 2) ФхгФгх < 1 и если [c.367]

Корреляции, основанные на понятии остаточной вязкости. Тогда как теория Эпскога [уравнение (9.6.2)] предполагает, что отношение вязкостей г)/г ° может быть скоррелирова1Ю с плотностью и, пожалуй, температурой, сейчас доказано, что более удобно использовать функцию остаточной вязкости г]—Т1°, где т] — вязкость плотного газа, а Т1° — вязкость разбавленного газа при той же температуре. Значение т)° следует находить на основании данных при низком давлении или по [c.371]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...