Треугольники скоростей центробежного

Основы теории центробежного насоса. Треугольники скоростей на входе и выходе с лопасти [c.138]

Положительным углом атаки считается угол между касательной к скелету профиля на входе лопасти и вектором скорости набегающего потока с лицевой стороны. Отрицательный угол атаки — угол между касательной к скелету профиля на входе лопасти и вектором скорости набегающего потока с тыльной стороны. На рис. 21 представлена схема углов атаки относительно профиля в треугольниках скоростей для лопастей насоса и турбин с центробежным и центростремительным потоками. У направляющего аппарата схема углов атаки похожа на турбинную, только рассматриваются абсолютные скорости потока. [c.56]

Схема ступени центробежного компрессора н треугольники скоростей на входе и выходе из рабочего колеса [c.303]

На рис. 33-9 показано схематическое изображение рабочего колеса центробежного компрессора. На рисунке указаны характеризующие его основные размеры и построены треугольники скоростей. [c.397]

Рис. 7.12. Треугольники скоростей на входе в центробежный компрессор для различных окружных скоростей

Рис. 0.3. Треугольники скоростей газа в рабочем колесе центробежного компрессора

Короткие лопатки dll > 10) выполняют с постоянным по высоте профилем, длинные — с переменным. Длинные лопатки приходится выполнять закрученными в соответствии с изменяющимися по высоте треугольниками скоростей (см. рис. 2.27). Одновременно необходимо уменьшать их площадь от корневого сечения к периферийному, для того чтобы уменьшить центробежную силу рабочей части лопатки и напряжения в корневом сечении и в хвостовике. [c.66]

Рис. 34. Различные формы лопаток центробежного колеса (а) и соответствующие им треугольники скоростей (б) и характеристики (в)

Определение действительных характеристик потока, как невозмущенного, так и в критической области возможного возникновения кавитации, значительно усложняется по мере усложнения проточной части гидромашины. Поскольку гидромашины и, в частности, шнеко-центробежные насосы имеют вращающийся ротор, кроме абсолютной скорости течения на входе в насос i имеется еще и относительная скорость которая определяется из треугольника скоростей с учетом окружной скорости ротора (скорости переносного движения). Эти скорости, как известно, связаны соотношением wi = d + и. [c.10]

Будем рассматривать абсолютное движение, так как при относительном движении уравнения усложняются из-за необходимости учитывать центробежные и кориолисовы силы. Следует отметить, что абсолютное движение жидкости во вращающемся колесе насоса при стационарном режиме его работы нестационарно, так как в процессе обтекания лопаток колеса потоком жидкости возникает определенное поле скоростей и давлений, которые воспринимаются в неподвижной точке на выходе из колеса как пульсации с частотой мерцания, равной произведению числа лопаток на частоту вращения колеса. На рис. 2.2,6 треугольник скоростей построен для выходного сечения 2 крыльчатки насоса, поэтому ко всем индексам добавлена цифра 2. Индексом I / обозначены параметры, относящиеся к входному сечению. Из треугольника скоростей в насосе следует, что [c.40]

Рис. 4.46. Принципиальные схемы элементов центробежного компрессора с треугольниками скоростей

Ри . 2.17. Треугольники скоростей в межлопаточных каналах и на выходе колеса центробежного насоса [c.41]

Из треугольников скоростей, например для центробежного насоса (см. рис. 2,25), получим [c.65]

Рис. 2.41. Треугольники скоростей и профили лопаток центробежного насоса (сщ = 0)

На рис. 2.41 и 2.42 приведены треугольники скоростей для колес радиальных лопаточных машин — соответственно для центробежного насоса и центростремительной турбины — для разных степеней реактивности (рк = 0 0,5 и 1). На этих же рисунках нанесены схематические изображения профилей лопаток радиальных лопаточных машин. По этим изображениям можно судить о профиле лопатки для любого значения степени реактивности. [c.73]

Для этого диаметра будем строить треугольники скоростей, разбирая совместную работу шнека и центробежного колеса. Теоретический напор шнека Ят выражается через расходный параметр q и окружную скорость Up (полагается qz = z) - [c.88]

Рис. 3.4. Меридиональное сечение шнека и центробежного колеса и треугольники скоростей на выходе из шнека и на входе в центробежное колесо

Уравнение (3.173) является уравнением совместной работы шнека и центробежного колеса. Из треугольника скоростей на входе в центробежное колесо (см. рис. 3.4) можно записать Вдц = ( 1ц — [c.205]

Рис. 3.73. Треугольники скоростей и профили лопаток для приводящей пред насос радиальной турбины, устанавливаемой на выходе из центробежного насос

На рис. 3.73 приведены возможные профили лопаток и треугольники скоростей для приводящей преднасос радиальной турбины, устанавливаемой за центробежным колесом. [c.217]

Геометрически подобными называются такие центробежные насосы, в которых подобны размеры основных элементов. Так, подобные насосы имеют одинаковое число лопаток и одинаковые углы наклона и 2, одинаковую конструкцию подвода и отвода потока от рабочего колеса и т. д. В геометрически подобных насосах подобны и треугольники (параллелограммы) скоростей, т. е. [c.70]

Вычислив по уравнению (2.26) окруяпгую составляющую абсолютной скорости можно построить треугольник скоростей AB , соответствующий схеме бесконечного числа лопаток. В этом треугольнике скоростей относительная скорость w. r направлена по касательной к выходному элементу лоиатки. Из треугольника скоростей определяем угол р,л установки выходного элемента лопатки. Зная углы Pin и р.,л, получаем очертание лопатки в плане колеса. Следует отметить, что чаще при расчете рабочего колоса центробежного насоса значь нием угла задаются на основании соображений, изложенных в п. 2.7, и определяют такой диаметр колеса D , нри котором обеспечивается заданный иапор. Более подробно расчет проточной полости центробежного насоса будет изложен в п. 2.23. [c.167]

Тема 2. Центробежные компрессоры . Принцип работы и схема центробежного компрессора. Изменение давления, температуры и скорости воздуха при его движении по компрессору. Изображение процесса сжатия воздуха в рУ и Т5 диаграммах. Потери в компрессоре. Аддиабатический и эффективный к.п.д. компрессора. Типы колес. Вход в колесо. Треугольники скоростей на входе. Движение воздуха по колесу. Условия устойчивого движения воздуха в колесе /критерий Стечкина/. Треугольник скоростей на выходе из колеса. Теорема Эйлера о моменте количества движения, коэффициент уменьшения передаваемой энергии /формула Казанджана/, трение боковых поверхностей диска о воздух. [c.174]

Что касается скорости т, то ее направление для данного колеса также известно и, согласно сделанному допущению, определяется направлением лоиатки в данной точке. Итак, в треугольнике векторов с, ни, и (из кинематики и геометрии лопатки) определяются одна сторона и угол. Для того чтобы определить скорость жидкости на выходе из насоса, остается найти еще один элемент треугольника скоростей. Недостающую связь и дает ос1ювное уравнение центробежного насоса, которое устанавливает соотношение между скоростями на входе и выходе с создаваемым напором Н. [c.63]

Если узел гидрогашения предназначен для одноразового использования, оптимальные с точки зрения процесса впрыска геометрические параметры узла гидрогашения обеспечиваются выполнением винтовых каналов на внутренней цилиндрической поверхности стакана. В ряде случаев, например в узле гидрогашения многократного действия, появляется потребность выполнения винтовых каналов на дифференциальном поршне. При этом гидравлические характеристики центробежной форсунки, образованной гладкой криволинейной поверхностью, требуют исследования как при стационарных положениях дифференциального поршня, так и при поступательной скорости движения дифференциального поршня, влияющей на треугольник скоростей впрыскиваемых струй (т.е. на возможность изменения пространственной картины распыла по ходу движения дифференциального поршня). В первом приближении треугольник скоростей при неизменности проходной площади тангенциальных каналов не зависит от поступательной скорости движения поршня ввиду пропорциональности скорости течения впрыскиваемых струй скорости движения поршня. При этом угол закрутки впрыскиваемых струй получается более крутым, чем угол тангенциальной нарезки проходных каналов на дифференциальном поршне. [c.192]

На рис. 3.70 приведена схема привода осевого преднасоса осевой гидротурбиной, стоящей за осевым насосным колесом, обеспечивающим колесо гидротурбины необходимым напором. По существу, осевое колесо и турбина являются элементами гидромуфты, включенной в основной поток прокачиваемого компонента. Сочетание осевого преднасоса, осевого колеса и гидротурбины назовем турбо-преднасосом. Такой турбопреднасос может стоять как перед центробежным, так и перед осевым многоступенчатым насосом. На рис. 3.71 нанесены линии изменения давления, а также абсолютной и относительной скоростей по длине проточной части турбопреднасоса. Там же приведены треугольники скоростей и примерные профили лопаток преднасоса, осевого насоса и турбины. В преднасосе давление и абсолютная скорость возрастают, а относительная скорость падает, так как колесо пр еднасоса всегда должно быть реактивным. В осевом насосе, который имеет большую угловую скорость, скорость и давление в проточной части растут в большей степени, а относительная скорость падает, так как осевое колесо целесообразно выполнять реактивным, чтобы поднять статическое давление. В турбине, которая приводит преднасос, абсолютная скорость и давление падают, а относительная скорость несколько растет, так как следует применить реактивную турбину, у которой меньше изогнут профиль и выше КПД. [c.217]

Для центробежных компрессоров Яад = 0,65 -f- 0,75, величина степени повышения давления л является обычно заданной при проектировании. Осевая составляющая абсолютной скорости по коэффициенту расхода с а = = iJuz определяется для построения треугольника скоростей на входе в ра-бочее колесо. Значение ia входит в уравнение неразрывности [c.78]

Это простое замечание (к нему можно прийти прямым геометрическим путем, принимая во внимание элементарные свойства центра тяжести) позволяет установить существование класса частных решений згдачи трех тел. К этому классу можно прийти, замечая вместе с Лапласом, что достаточно заставить вращаться равносторонний треугольник в его плоскости вокруг центра тяжести трех масс с подходящей угловой скоростью ш, чтобы центробежная сила для каждой из трех м сс уравновесила притяжение этой массы двумя другими. [c.216]

В случае лопастного гидротормоза величина h равна всоти чине И—напору, создаваемому колесом. В качестве величины V можно взять произведение nD, т. е. окружную скорость. Такая замена возможна в результате того, что режимы работы модели и натуры подобны, а для центробежных машин это означает, в частности, кинематическое подобие — подобие скоростных треугольников. [c.30]

Поэтому была сконструирована и испытана вилка, у жоторой ветви оканчивались прямолинейными участками, параллельными оси вращения (рис. 31). Достигнув наибольшего удаления от оси вращения, центробежный груз воспримет усилие от вилок тремя точками Л, Б и С. Соотношение между усилиями автоматически устанавливается таким, чтобы в точке А воспринимать любое, вплоть до максимального, усилие от штока. Рассмотрим силовой треугольник, который дан в предположении покоящегося штока и установившейся угловой скорости. Усилием, действующим на шток и подшипники, является усилие гРд — число центробежных грузов 1 в роторе), действующее как на вилку 2, так и на вилку 3 (вилка 2 — ведомая, связана со штоком, вилка 3 — ведущая, соединена с двигателем). При неизменной угловой скорости ротора на груз 1 действует постоянное центростремительное усилие Рц. Если усилие Рд меняется, силовой треугольник изменяется так, что остается подобен самому себе. Очевидно, максимальное Рд таково, что Рв = Рц. Если Рв превышает это значение, начинается перемещение вилки 2 и груз 1 будет перемещаться по вилке 5, приближаясь к оси вращения. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...