Стали омическим сопротивлением

Обычный измерительный участок для контроля тока в стенке трубопровода длиной 30 м имеет при условном проходе 700 мм омическое сопротивление около 0,3 мОм. При еще хорошо поддающемся измерению напряжения 0,1 мВ можно измерить с достаточной точностью ток силой не менее 0,3 А. Участки для контроля тока в трубопроводе при условном проходе более 700 мм обычно имеют длину 50 м. Поскольку у бесшовных стальных труб толщина стенки может колебаться в пределах 10 %. а у сварных в пределах 5 % и удельная электропроводность применяемой стали чаще всего точно не известна, в трубопроводах большой протяженности рекомендуется встраивать тарировочные участки (секции). [c.109]

Стали и сплавы с высоким омическим сопротивлением. Марки [c.463]

В третьем томе Специальные стали и сплавы дана классификация, указаны области применения, принципы выбора, приведены физико-механические и технологические свойства инструментальной, нержавеющей, теплоустойчивой, жаропрочной, тугоплавкой стали и сплавов различных марок, сплавов со специальными магнитными и упругими свойствами, высоким омическим сопротивлением, аномальным термическим расширением, а также порошковых сплавов. [c.7]

По химическому составу сталь делят на углеродистую и легированную. Углеродистую сталь, в свою очередь, подразделяют на углеродистую обыкновенного качества и углеродистую качественную. К легированным сталям относятся сталь низколегированная с общим содержанием легирующих элементов не выше 3% сталь среднелегированная с общим содержанием легирующих элементов от 3 до 5,5% сталь высоколегированная с общим содержанием легирующих элементов свыше 5,5%. Когда легирующие компоненты получают превышение над железной основой и содержание железа составляет менее 50—55%, то такие стали называют сплавами, например сплавы с высоким омическим сопротивлением, жаропрочные сплавы и т. д. [c.11]

По назначению различают сталь нержавеющую, кислотоупорную, жаростойкую (окалиностойкую), теплоустойчивую (жаропрочную), клапанную, с высоким омическим сопротивлением, с определёнными магнитными свойствами (магнитная, магнитно-мягкая, маломагнитная) и с нормированным коэфициентом термического расширения. Указанное деление условно, так как сталь одинакового химического состава может иметь различное назначение. Так, жаростойкая сталь обычно является также и нержавеющей теплоустойчивая в известной мере является и жаростойкой некоторые железоникелевые сплавы с нормированным коэфициентом термического расширения, обладающие высокой начальной магнитной проницаемостью, могут быть отнесены к группе маломагнитной стали и т. д. [c.485]

СТАЛЬ И СПЛАВЫ с высоким ОМИЧЕСКИМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ [c.497]

СТАЛЬ И СПЛАВЫ С ВЫСОКИМ ОМИЧЕСКИМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ [c.497]

Хромоникелевая сталь и сплавы применяются для изготовления нагревателей лабораторных и заводских печей сопротивления с рабочей температурой 700—1300°. Все они относятся к аустенитному классу и по своему омическому сопротивлению мало отличаются друг от друга, но отличаются по своей жаростойкости. [c.497]

Характеристика изготовляемых в СССР стали и сплавов с высоким омическим сопротивлением на медной и железной основе для температур не выше 800° С приведена в табл. 14. [c.497]

Сталь и сплавы с высоким омическим сопротивлением на медной и железной основе для температур [c.497]

Сталь и сплавы с высоким омическим сопротивлением для температур выше 800° С [3, 6, 16 [c.498]

В опытах применялись специальные электроды, форма и расположение которых определялись на основании специальных исследований. В процессе опытов было установлено, что на стабильность показаний прибора, измеряющего омическое сопротивление потока, оказывает влияние металл, из которого изготовлены электроды. Если применять обыкновенные стали или латунь, то электроды окисляются. [c.125]

А1 способствует увеличению окалиностойкости хромистых нержавеющих сталей и их электросопротивления. Стали этой фуппы с пониженным содержанием С (1 0,06 %) используют на практике в качестве сплавов высокого омического сопротивления (например, фехраль, хромаль) вместо нихромов, которые являются дорогостоящими, так как содержат много Ni. [c.13]

Ввиду большого омического сопротивления аустенитных сталей и сплавов приходится ограничивать длину электродов и максимальные плотности тока. Некоторые данные о размерах аустенитных электродов, в сравнении с электродами из обычной стали, приведены в табл. 81. Режимы ручной электродуговой сварки аустенитных сталей характерны тем, что отношение величины тока к диаметру электрода обычно не превышает 25—30 а мм. При ручной сварке обычными электродами это отношение, как правило, не бывает меньше 45—50 а мм. Типичные режимы сварки аустенитными электродами приведены в табл. 82. [c.301]

Е, Смешанный катодно-анодно-омический контроль АЕ АЕ , Rt O). Наблюдается этот вид контроля у металлов, склонных к пассивации при большом омическом сопротивлении электролита, например, при атмосферной коррозии сталей. [c.99]

Аустенитные стали обладают более высоким коэффициентом линейного расширения, меньшей теплопроводностью и очень высоким омическим сопротивлением (табл. 163). [c.460]

В практических условиях часто возникают многоэлектродные коррозионные гальванические элементы (например, в случае использования легированных сталей, различных сплавов и т. д.). Электрод, имеющий наиболее отрицательный потенциал, является анодом, а наиболее положительный - катодом. Поведение электродов с промежуточными значениями зависит от значений потенциалов всех электродов, относительных площадей, поляризуемости и омических сопротивлений каждого электрода. [c.45]

Вакуумные реторты изготовляют из хромоникелевых сталей с содержанием хрома 20—25% и никеля 12—20%. Для изготовления нагревателей при наружном иагреве применяют хромоникелевые сплавы высокого омического сопротивления. [c.474]

Антикоррозионные свойства полимерных покрытий изучали в 35i-HOM растворе Л(аС1 при 20+2°С в течение 0,5 года. Подложкой служила низкоуглеродистая сталь Ст 3. Сравнение проводили по величине омического сопротивления, поляризуемости образца, абсолютной величине токов коррозии. [c.155]

Такое поведение сталей при периодическом смачивании становится понятным, если принять во внимание те закономерности по электрохимическому поведению металлов в тонких слоях электролитов, которые были рассмотрены выше. Из двух электрохимических реакций, обусловливающих коррозионный процесс в морской воде (омическое сопротивление роли не [c.312]

Для того чтобы можно было предсказать поведение металлов в щелях, представлялось интересным изучить работу элементов типа щель— открытая поверхность и определить соотношение между поляризационным и омическим сопротивлением. На рис. 92 представлена коррозионная диаграмма для нержавеющей стали Х13, из которой следует,, что существующее мнение о преобладании в подобных системах омического контроля ошибочно [c.222]

При количественном определении соотношения между омическим и поляризационным сопротивлением оказалось, что несмотря на узкую ш ель, образуемую мениском, в данном случае омическое сопротивление элемента мало. Было также показано, что по механизму щелевой коррозии происходит и разрушение стали в зоне ватерлинии в ингибированных средах при неправильной дозировке ингибитора. Очень часто наблюдались случаи сильного разрушения конструкций вдоль ватерлинии в средах с такой концентрацией ингибитора, которая, казалось, должна была полностью исключать коррозию. [c.228]

Продольное омическое сопротивление стальных трубопроводов, рассчитанное в микроомах на метр (величина удельного сопротивления стали принята равной 0,13 ом-мм /м) [c.194]

Графит — это единственный конструкционный неметаллический материал, обладающий высокой теплопроводностью при достаточно высокой инертности в большинстве агрессивных сред, термической стойкостью при резких перепадах температуры, низким омическим сопротивлением, а также хорошими механическими свойствами. Теплопроводность искусственного графита выше теплопроводности многих металлов и сплавов, в частности свинца и хромоникслсвых сталей, в 3—5 раз. По этой причине применение графита особенно эффективно для изготовления из него теплообмеиной аппаратуры, предназначенной для эксплуатации в условиях воздействия таких агрессивных сред, как серная кислота определенных концентраций, соляная и плавико- [c.449]

Морская атмосфера обладает повышенной коррозионной активностью вследствие наличия в воздухе морской соли в виде тонкой пьши и высокой относительной влажности. Электрохимический процесс в морской атмбсфере происходит иначе, чем в морской воде. В морской атмосфере доступ кислорода через тонкую пленку влаги облегчен и не лимитирует процесс. В данном случае скорость коррозии зависит от омического сопротивления влажной пленки, так как при малой толщине ее сопротивление внешней цепи между анодом и катодом коррозионного элемента может стать очень большим. Морская соль, содержащаяся в воздухе, растворяется в пленке влаги и быстро насьдцает ее, что значительно уменьшает омическое сопротивление пленки и увеличивает коррозионный ток. Коррозия в морской атмосфере у сталей, содержащих медь, меньше, чем у углеродистых. [c.10]

К труднорастворимым соединениям, образующимся на магниевых протекторах при обычной токовой нагрузке, относятся гидроксид, карбонат и фосфат магния. Впрочем, растворимость гидроксида и карбоната еще сравнительно высока. Очень низкую растворимость имеет только фосфат магния. Движущее напряжение у магниевых протекторов при защите стали при не слишком малой электропроводности и> >500 мкСм-см составляет около 0,65 В, т. е. в три раза выше, чем у цинка и алюминия. Магниевые протекторные сплавы применяются преимущественно там, где движущее напряжение цинковых и алюминиевых протекторов недостаточно или где опасность пассивации слишком велика. Магниевые протекторы используют при повышенном электросопротивлении среды и для получения большей плотности защитного тока. Объектами такой защиты могут быть стальные конструкции в пресной воде, балластные танки для пресной воды, водоподогреватели и резервуары для питьевой воды. В случае резервуаров для питьевой воды важное значение имеет физиологическая безвредность продуктов коррозии (см. раздел 21.4). Здесь нельзя, например, применять алюминиевые протекторы, активированные ртутью. В грунте магниевыми протекторами можно защищать небольшие сооружения при удельном сопротивлении грунта до 250 Ом-м и более крупные резервуары и трубопроводы при сопротивлении грунта до 100 Ом-м. На объектах, имеющих органические покрытия для защиты от коррозии, в средах со сравнительно хорошей проводимостью иногда может оказаться необходимым промежуточное включение омического сопротивления для ограничения тока, чтобы не допустить повреждения покрытия слишком большим защитным током, или чтобы предотвратить установление слишком низких потенциалов (см. раздел 6). [c.188]

Аналогичные свойства смешанный хромат обнаруживает при исследовании кинетики электрохимических реакций на стали, покрытой пигментированными пленками. Введение хроматных пигментов в пленкообразующие способствует увеличению анодной поляризации стали, причем в присутствии смешанного хромата бария-калия наблюдается большее торможение анодного процесса, чем в присутствии хромата цинка. Особенно резко проявляется это в покрытии на основе смолы 135 рис. 8.14). Хотя нельзя быть уверенным в том, что при снятии анодной поляризационной кривой в измеряемую величину потенциала не включается какая-то доля омического падения потенциала, однако, поскольку известно, что омическое сопротивление пигментированных пленок намного ниже сопротивления непигмен- [c.138]

КИМ, чтобы при всех температурах режим течения в капилляре был ламинарным. Калибровка внутреннего диаметра капилляра производилась посредством измерения омического сопротивления, а также путем взвешивания ртутного столбика, заполняющего весь капилляр. При соединении капилляра с капельной трубкой, осуществляемом через стеклянную (М-600) соединительную трубку 8 (рис. 3-32) и соединительный корпус 7 из стали 1Х18Н9Т, один конец трубки 8 приваривался к капилляру, а другой конец ее через специальное уплотнение соединялся с корпусом 7. В этот же корпус пол углом 90° к трубке 8 посредством конусного уплотнения ввертывалась капельная трубка. Горизонтальная защитная трубка 9 выполнялась из стали 1Х18Н9Т с диаметром 14/21 мм. В резервуарах стеклянной капельной [c.167]

Аустенигные стали обладают более высоким коэффициентом линейного расширения, меньшей теплопроводностью и очень высоким омическим сопротивлением. Коэффициент линейного расширения уменьшается с увеличением содержания Ni. Наибольшим коэффициентом линейного расширения обладают хромоникелевые простые и сложнолегированные стали типа 18-8, 14-14, 25-20, а наименьшим — сплавы ка никелевой основе [16, 24, 34, 35]. [c.218]

Хромоалюминиевая сталь получила широкое применение в качестве заменителя хромоникелевой стали и сплавов. Некоторые марки хромоалюминиевой стали по омическому сопротивлению, жаростойкости, продолжительности службы в эксплоатацни не только не уступают хромоникелевой стали и сплавам, но даже заметно их превосходят (фиг. 13 и 14). Однако механическая прочность хромоалюминиевой стали в условиях длительной службы при высоких температурах значительно (в несколько раз) ниже прочности последних (фиг, 15). К этой группе относятся марки, известные за границей под названием фехраль , хромаль , ме-гапир , а также марки, предусмотренные указанным выше проектом ГОСТ. [c.497]

Активное сопротивление цепи переменного тока больще омического сопротивления той же цепи при протекании по ней постоянного тока, причиной чего являются вытеснение тока и потери в стали (если цепь содержит сталь). Для цепей, не содержащих стали, при промышленных частотах активное сопротивление Га можно принимать равным омическому г. [c.340]

Установка [Л. 4] представляла собой горизонтальный парогенератор без отбора пара на сторону, который состоял из барабана, конденсатора-холодильника, соединительных труб, арматуры и экспериментальной трубы. Последняя была из стали 1Х18Н9Т с наружным диаметром 5—7 мм, в барабане она располагалась горизонтально. Обогрев рабочего участка осуществлялся при помощи непосредственного включения его в цепь тока низкого напряжения. Для каждой рабочей трубы снимались температурные зависимости омического сопротивления и коэффициента теплопроводности. [c.76]

Температурное поле с учетом зависимости X (Т), полученное на моделях с использованием блока нелинейных сопротивлений (а) и температурное поле при Х = onst = 37,7 Вт/(м-град), когда термическое сопротивление в месте контакта моделировалось обычным омическим сопротивлением (б), приведены на рис. 68. Сравнение поля (рис. 68, б) с полями обода и корпуса, полученными при аналогичных граничных условиях (гл. XIV), дают некоторое (хотя и незначительное) различие, которое объясняется, по-вндимому, двумя причинами. Во-первых, в опытах (гл. XIV) из-за отсутствия достоверных данных по теплофизическим характеристикам стали 15Х1М1Ф, л был взят равным 33,2 Вт/(м- град), т. е. отличался от принятого в данном опыте на 12%. [c.163]

Высоколегированными называют стали, содержащие легирующих элементов в сумме более 10 % или одного элемента не менее 5 %. Их применяют в судостроении, нефтехимической промышленности, производстве летательных аппаратов, энергетических установок, бытовой техники. Эти стали имеют более низкую, чем у углеродистых сталей, теплопроводность, больший коэффициент теплового расширения и высокое омическое сопротивление. По особенностям структуры все многообразие марок высоколегированных сталей разделяют на восемь групп мартенситные, мартенситно-ферритные, ферритные, аус-тенитные жаропрочные, аустенитные коррозионно-стойкие, аустенит-но-ферритные коррозионно-стойкие, аустенитно-мартенситные и мартенситно-стареющие стали. [c.183]

Хромоалюминиевые стали главным образом применяют в виде ленты и проволоки, используемой в качестве нагре вательных элементов бытовых приборов, печей, реостатов и окалиностойких труб и арматуры Они имеют высокое омическое сопротивление в широком интервале температур Для сохранения в сталях однофазной ферритной структуры необходимо достаточно строго выдерживать соотношение аустенитообразуюш,их и ферритообразуюш,нх элемен тов Чтобы определить пределы минимального содержания хрома в этих сталях, можно использовать следующую фор мулу (Ф Ф Химушин) [c.344]

Недостаток этого метода состоит в том, что он применим лишь тогда, когда межкристаллитное разрушение поражает образцы целиком или в значительной степени. При незначительном (начальном) или местном разрушении металла этот метод неприменим. Метод сугубо качественный. Кроме того, он в значительной мере субъективен. О склонности сталей к межкри-сталлитной коррозии можно в ряде случаев судить количественно [35], сравнивая электросопротивление образцов до и после обработки в соответствующем растворе. Для измерения электросопротивления образцов можно использовать методику, описанную выше (стр. 39). Отмечается [35], что точность определения склонности стали к межкристаллитной коррозии в азотной кислоте весовым методом может быть существенно повышена, если параллельно производить измерения омического сопротивления образцов. В тех случаях, когда межкристаллитная коррозия отсутствует, глубина проникновения после кипячения, рассчитанная из данных по потере веса и по изменению электросопротивления, будет примерно совпадать (расхождение связано с точностью измерений). Если имеет место межкристаллитная коррозия, то глубина проникновения, рассчитанная по увеличению электросопротивления, будет больше, чем рассчитанная по потере веса. За показатель характера коррозии берут отношение глубин проникновения, высчитанных по изменению электросопротивления и по потере веса. При равномерной поверхности K0pj)03HH это отношение мало, при наличии межкристаллитной коррозии оно сравнительно велико (табл. 9) [35]. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...