Оптимальное демпфирование, определение

Оптимальное демпфирование, определение 50 [c.383]

Зависимость коэффициента преобразования от частоты называют амплитудно-частотной характеристикой (АЧХ) преобразователя. В качестве параметров АЧХ принимают следующие величины рабочую частоту /, соответствующую максимальному значению коэффициента преобразования Кии и предопределяющую достижение максимальной чувствительности пьезоэлектрического преобразователя (ПЭП) полосу пропускания Af = h—f , где /i и /а — частоты, при которых Кии уменьшается на 3 дБ (0,707) по сравнению с максимальным значением при излучении либо приеме или на 6 дБ (0,5) в режиме двойного преобразования (совмещенном). Чем больше полоса пропускания, тем меньше искажение формы излученного и принятого акустического импульса, меньше размеры мертвой зоны, выше разрешающая способность и точность определения координат дефектов. Расширить полосу пропускания можно путем уменьшения электрической добротности Qa или увеличения акустической добротности Qa. однако при этом снижается чувствительность. Применяя четвертьволновой просветляющий слой и подбирая оптимальное демпфирование, удается расширить полосу пропускания, одновременно повышая чувствительность, так как протектор снижает акустическую добротность за счет отвода энергии ультразвука в сторону изделия. Высокая чувствительность в сочетании с широкой полосой пропускания достигается при Qg = Q а 2. .. 4. [c.134]

Итак, в зависимости от соотношения между Я и ф можно определить точку оптимального демпфирования соответственно либо как точку излома кривых зависимости tii от Г, либо как точку излома кривых зависимости t)i от Г. Определенные таким [c.242]

Определение оптимального значения при оптимальном демпфировании. [c.424]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНОГО ДЕМПФИРОВАНИЯ В ГИДРООПОРАХ МЕТОДАМИ СИНТЕЗА РОБАСТНОГО УПРАВЛЕНИЯ [c.89]

В задачах виброизоляции имеются примеры, когда уменьшение или увеличение демпфирования приводит к ухудшению виброизоляции, т. е. важна задача определения оптимальной величины. Предложен метод определения оптимального демпфирования из условия минимальных максимумов на резонансе для гидравлических двухкамерных систем виброизоляции. [c.89]

Определение оптимального демпфирования [c.90]

Определения оптимального демпфирования методами синтеза робастного управления [c.93]

Определение оптимального демпфирования [ Гл. 5 [c.96]

Рассмотренный метод приемлим также для расчета пневматических двухкамерных систем виброизоляции и для определения оптимального демпфирования модели подвесок. [c.96]

Применение пассивных демпферов ограничено из-за того, что для достижения оптимального демпфирования они должны настраиваться на определенную частоту, так как их эффективность распространяется на узкую полосу частот. Поскольку применяемые в демпферах материалы обладают ограниченным демпфированием, демпфирующие системы в большинстве случаев обладают слишком малым демпфированием. [c.33]

Оптимальное демпфирование акустической системы будет при таком значении Яз, которое обеспечит минимальный выброс сигнала. Самый простой метод его определения показан на рис. 2,6. Когда переключатель включен, то в результате действия тока батареи происходит отклонение диффузора громкоговорителя и на экране осциллографа отражается форма волны. Идея сводится к тому, чтобы с помощью потенциометра свести к минимуму выброс, возникающий на экране при быстром включении или выключении переключателя. [c.50]

К этому разделу относятся теоретическое определение частот собственных колебаний и амплитуд вынужденных колебаний и разработка методов их расчета, часто являющегося основанием расчета на динамическую (усталостную) прочность, экспериментальное определение колебаний на работающих объектах, измерения, связанные с подсчетом сил демпфирования теория мощных вибраторов для искусственного возбуждения и воспроизведения колебательных процессов и для испытания конструкций теоретические исследования, связанные с расчетом оптимальных колебательных процессов для машин, создающих вибрационный режим, необходимый для данного технологического процесса [c.5]

Из этой формулы видно, насколько простым оказывается определение отношения частоты собственных колебаний демпфера к частоте собственных колебаний ад балки без демпфирования для различных значений Ге в точке оптимальной настройки. [c.221]

Влияние на продольную управляемость вертолета демпфирования, эффективности управления и устойчивости по скорости и углу атаки исследовано в работе [К.24]. Оказалось, что оптимальные значения этих параметров практически не зависят от изменений других параметров и от рассмотренных режимов полета. Был определен минимальный уровень демпфирования по тангажу, хотя с увеличением демпфирования управляемость продолжает улучшаться. Установлено, что вертолет должен быть нейтральным или слабо устойчивым по углу атаки. Определены минимальная эффективность управления и оптимальная устойчивость по скорости. [c.790]

Дальнейшее исследование состояло в определении оптимального значения постоянной демпфирования при К = 130,6 (или К = = ЫО" Н-м/рад при указанных выше значениях других параметров). Итоги этого исследования представлены на рис. 4 для трех различных значений параметра I, Скорости маховика и основ- [c.68]

При аналитическом расчете систем управления определенными преимуществами обладают квадратичные критерии качества. Это связано с тем, что при отыскании оптимальных значений квадратической функции ее первые производные представляются в виде математических соотношений, линейных относительно ошибки е(к). Для введения дополнительных ограничений, в частности связанных с возможностью непосредственного влияния на степень демпфирования процессов в системе, при формировании критерия достаточно ввести квадратичный член, учитывающий величину отклонения управляемой переменной, с соответствующим весовым коэффициентом г. Таким образом, в наиболее общем случае квадратичный критерий может быть представлен в следующем виде [c.78]

При неизменной величине постоянной демпфирования с увеличением жесткости переднего подшипника уменьшается демпфирование системы и вследствие этого увеличивается резонансная амплитуда. Если демпфирование системы и резонансную амплитуду представить в функции постоянной демпфирования подшипника, то демпфирование будет иметь максимум, а резонансная амплитуда—минимум при определенных значениях постоянной демпфирования подшипника. Таким образом, для каждой системы существует оптимальная величина постоянной демпфирования, получить которую для подшипников качения оказывается непросто. Оптимальное расстояние между подшипниками зависит от конструкции шпиндельного узла, и в частности, от упорных подшипников. Если рассматривать влияние только радиальных подшипников, то с уменьшением расстояния между опорами шпинделя увеличивается демпфирование системы и уменьшаются резонансные амплитуды. [c.73]

Анализ. Формулировка последнего варианта ответа провокационна и рассчитана на полное незнание основ оптимальной регистрации сигналов, не важно каких. Демпфирование может улучшить разрешающую способность сигналов во времени и тем самым повысить, например, точность определения координат источника. Но демпфирование связано с потерей части энергии сигнала, следовательно, с возможным ухудшением отношения сигнал/шум. Поэтому демпфирование не может повысить чувствительность датчика и системы в целом, а только ухудшить ее. Следовательно, верен второй вариант ответа. [c.293]

Демпфирование упругой системы акселерометра рассматриваемой конструкции является жидкостным. В качестве демпфирующей обычно применяется кремнийорганическая жидкость типа ПМС. Для обеспечения критического или близкого к нему значения коэффициента демпфирования, являюш егося оптимальным 160], необходимо правильно выбрать вязкость демпфирующей среды. Учитывая большое число влияющих факторов, сложность и нелинейность зависимостей от них коэффициента демпфирования, предлагается полуэмпирическая методика определения оптимального значения вязкости демпфирующей жидкости. Методика иллюстрируется на рис. 10.4 и заключается в следующем. Вначале с помоп] ью вибростенда экспериментально определяется резонансная частота изготовленной незадемпфированной упругой системы акселерометра. Далее снимается экспериментальная зависимость величины отклонения А реальной АЧХ от идеальной на резонан- сной частоте при различных, заранее известных значениях вязкости V демпфирующей жидкости. Причем вязкость постепенно увеличивается от значений, обеспечивающих малый коэффициент демпфирования, до значений с коэффициентом демпфирования больше критического. Следует отметить, что каждый раз уточняется резонансная частота, поскольку при увеличении вязкости ее значения смещаются в сторону понижения частоты вследствие эффекта присоединенной массы [60]. Зависимость А = / (v) имеет вид, показанный на рис. 10.4, а. Оптимальное значение вязкости -Vo обычно получается экстраполяцией в области значений Л О (рис. 10.4, б). Погрешность оценивания Vq определяется количеством экспериментально полученных точек и точностью измерения. Полученное значение Vq используется для выбора демпфирующей жидйости в случае, если оказывается достаточно близким к одному из стандартных значений вязкости. В противном случае Vo применяется совместно с номограммой для определения процентного состава двух или более жидкостей с различными значениями вязкости, обеспечивающими при смешивании между собой требуемую вязкость. После получения нужной вязкости упругая система акселерометра демпфируется, и затем снимаются па вибростенде все основные характеристики акселерометра — амплитудная характеристика, АЧХ и коэффициент поперечной чувствительности. Изготовленные и задемпфированные по предлагаемой методике акселерометры имели неравномерность АЧХ, не превы- [c.175]

Рис. 10.4. Определение оптимального значения вязкости жидкости до степенй [ демпфирования

Поскольку сильное демпфирование обычно достигается в том случае, когда демпфирующий материал подвергается большим циклическим деформациям, то становится важным оптимальное расположение демпфирующего материала на колеблющейся койструкции. Поэтому для определения мест возникновения максимальных напряжений изгиба необходимо знание представляю- [c.284]

Увеличение демпфирования системы с помощью активных демпферов. В противоположность пассивным демферам активные демпферы позволяют получать постоянные по величине демпфирующие силы, не зависящие от определенной частоты это достигается использованием возмущающего устройства и дополнительного источника энергии. Благодаря оптимальному выбору возмущающего устройства (вибратора) при его малой массе и малых размерах можно получать демпфирующие силы различной величины. Демпфирующая сила, получаемая из уравнения движения одномассовой системы, пропорциональна скорости. С учетом этой взаимосвязи для повышения демпфирования можно наложить дополнительную силу, пропорциональную скорости. Скорость колебаний системы измеряется датчиком (рис. 29). Сигнал этого датчика управляет генератором колебаний силы (вибратором), и сила этого генератора, пропорциональная скорости, по каналу обратной связи подается в систему. Математически можно показать, что демфирование зависит от двух параметров передаточной функции датчика скорости и вибратора. Это означает, что демпфирование при соответствующем усилении сигнала, пропорционального скорости, и при оптимальной конструкции вибратора может изменяться в широких пределах. [c.33]

ДГК с вязким сопротивлением [8, 37]. Введение в гаситель неупругого сопротивления позволяет уменьшать резонансные колебания защищаемой конструкции. Подход к оптимизации параметров здесь отличается от случая ДГК без демпфирования, так как определяются оптимальные значения настройки /" и относительного коэффициента вязкого сопротивления р = рг/(Оо при заданном значении V. Последнее назначают исходя из обеспечения требуемого значения критерия качества при соблюдении условий прочности или ограничений на амплитуду колебаний упругого элемента гасителя. При выборе оптимальных параметров гасителя обычно не учитывают собственного демпфирования в защищаемой конструкции (влияние этого фактора обсуждается ниже). Это позволяет использовать известное свойство независимости критерия качества Я от значения р при совпадении частоты воздействия с инвариантными угловыми частотами р , которые соответствуют точкам пересечения амплитудно-частотных характеристик главной массы при г = 0 и при v=7 0, р = 0. Выкладки по определению и рент оказываются довольно громоздкими. Основные результаты для указанных в табл. 12,1 расчетных случаев представлены в табл. 12.2. Для выбранных значений р и р безразмерные амплитуды колебаний главной массы и массы гасителя при произвольной угловой частоте р можно найти по фор- 1улам (12.2), заменив в них на p-j-i xp. [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...