Область пластичности вторичной

Область пластичности 95 --вторичной 136, 140 [c.293]

Поскольку во многих особенно пластичных, металлах минимальные размеры субзерен близки, то естественно совпадение величин скачков трещин на стадии стабильного роста усталостной трещины в области Пб (рис. 5.32 и 5.34) диаграммы усталостного разрушения. Постоянство значений А или их слабая зависимость от АК обусловлены тем, что в тех участках фронта трещины, где реализуется механизм образования усталостных бороздок, величина скачка трещины контролируется 2) вторичной субструктуры у вершины трещины. [c.254]

Наконец, водород может облегчить зарождение трещин и без образования гидридов. Внутренняя энергия, которая концентрируется в голове скопления дислокаций, в пластичных металлах расходуется не на зарождение трещин, а на возбуждение вторичного скольжения. Повышенная концентрация водорода в области скопления дислокаций приводит к затруднению вторичного скольжения или из-за искажения решетки, или из-за блокирования вторичных источников дислокаций атомами водорода. В итоге основная доля внутренней энергии расходуется на зарождение трещин, а не на вторичное скольжение. [c.353]

Таким образом, низкая прочность и существование хрупкого разрушения сухой каменной соли в интервале температур от 4 20 до —100° С обусловлены наличием ослабляющего действия поверхностных дефектов первичных, существующих до опыта на поверхности кристалла и раскрывающихся в процессе растяжения, и вторичных, возникающих в процессе растяжения за счет пластической деформации в местах сопряжения зон деформации с поверхностью кристалла. Мы полагаем, что высокая пластичность и прочность каменной соли в воде не есть результат изменения механических свойств кристалла из-за изменения окружающей среды, но есть результат устранения (растворения) вредного влияния искажений, как первичных, так и вторичных, возникающих в процессе растяжения. С устранением искажений, приводящих к разрыву, открывается возможность приложить к кристаллу большие напряжения, а как следствие этого реализовать на опыте больший участок диаграммы растяжения. Изменение пластичности с температурой (диаграммы растяжения) приводит к изменению характера действия воды. В области низких температур воздействие воды проявляется в небольшом повышении величины хрупкой прочности, обнаруженной в работе [5] в области комнатных тем- [c.40]

Напряжения второго рода возникают главным образом вследствие неоднородности кристаллического строения и различия физико-механических свойств фаз и структур сплавов. Фазы (например, в черных металлах феррит, аустенит, цементит, графит), обладают различной кристаллической решеткой их плотность, прочность и упругость, теплопроводность, теплоемкость, характеристики теплового расширения различны. Структуры, представляющие собой смесь фаз (например, перлит в сталях), а также закалочные структуры, в свою очередь, обладают отличными от смежных структур свойствами. Различие кристаллической ориентации зерен металла, обусловливает анизотропию физико-механических свойств микрообъемов металла. В результате совместного действия этих факторов возникают внутризеренные и межзеренные напряжения еще в процессе первичной кристаллизации и при последующих превращениях во время остывания. При высоких температурах напряжения уравновешиваются в силу пластичности материала. Однако они проявляются в низкотемпературной области, возникая при фазовой перекристаллизации и выпадении вторичных фаз (фазовый наклеп), при каждом общем или местном повышении температуры (в силу различия теплопроводности и коэффициентов линейного расширения структурных составляющих), приложении внешних нагрузок (в силу различия и анизотропии механических свойств), а также при наклепе, наступающем в результате общего или местного перехода напряжений за предел текучести материала. [c.153]

Граница 0 = 02> отделяющая область вторичной пластичности (0 > 0з) от области разгрузки (0 < 0 ), так же как и симметричная ей граница в нижней полуплоскости, определяется условием = 1 (а < а ). К нему следует прибавить граничное условие (6.3), которое при а < а должно выполняться в области вторичной пластичности. [c.137]

Поступая так же, как и выше, но рассматривая три области - нагрузки, разгрузки и вторичной пластичности, можно определить границы областей и распространение деформаций у края трещины. Оказывается, что область вторичной пластичности, возникающей при а < занимает очень узкую зону, прилегающую к берегу трещины [95]. Зависимость показателя к, определяющего концентрацию деформаций, от отношения модулей а показана на рис. 4.7. Видно, что с уменьшением отношения модуля упрочнения ц, к модулю разгрузки [c.137]

В области разгрузки (0, < 0 < 0з) деформации претерпевают лишь ограниченное изменение [см. (4.10), (6.15)]. В области вторичной пластичности (02 < 0 л) компонента 23= О Поэтому компонента деформации 623 остается там без изменения. Следовательно, ее асимптотика [c.140]

Напряжения при 101 л/4 будут о,, = 0 - к 3,1054 , О22 = = Од + 5,1054 , 0,2 = О- При л/4 0 0, они определяются формулами (2.13), где С= Од + л/2 при 0, 0 < 02 - формулами (7.5) и, наконец, в области вторичной пластичности (02 0 л) их значения соответствуют равенствам (7.6). [c.145]

В частности, в области вторичной пластичности [c.145]

В области вторичной пластичности 02 0 л, где напряжения постоянны. [c.148]

Таким образом, область вторичной пластичности очень узкая угол л - 02, соответствующий этой области, равен 10" л. [c.149]

Дальнейшее исследование задачи II показывает, что деформации в области разгрузки асимптотически неизменны (при изменении координаты Х2), как и в задаче I, а в области вторичной пластичности имеют особенности того же типа, что и в области первоначального пластического течения (7.8). Компонента ди /дх однако, так же, как и в задаче I, на берегах трещины оказывается бесконечной. [c.149]

Из равенств (10.11) для 2,1 2 видно, что с уменьшением о граница области вторичной пластичности 2 растет, удовлетворяя.неравенству 1" < Ь,, до тех пор, пока берега трещины не коснутся друг друга в ее центре (х=0). Момент касания определяется условием и(/,, 0) = = и,(/,, 0) + 0) = О, что равносильно равенству [c.166]

Цементит (Ц или F gG) обладает сложной ромбической решеткой. Под микроскопом эта структурная составляющая имеет вид пластинок или зерен различной величины. Цементит тверд (800 НВ) и хрупок, пластичность его близка к нулю. Различают цементит, выделяющийся при первичной кристаллизации из жидкого сплава (первичный цементит или Ц — область DF), и цементит, выделяющийся из твердого раствора у-аустенита (вторичный цементит или Ци—область правее SE). Кроме того, при распаде твердого раствора а (область правее PQ) выделяется третичный цементит или Ци. Все формы цементита имеют одинаковое кристаллическое строение и свойства, но различную величину частиц — пластинок или зерен. Наиболее крупными являются частицы Ц , а наиболее мелкими— частицы Цп - До 217° С (точка Кюри) цементит ферромагнитен, а при более высоких температурах — парамагнитен. [c.60]

В диффузионной зоне рядом со швом могут образоваться твердые растворы, которые при охлаждении становятся пересыщенными (особенно при полиморфном превращении основного материала, когда растворимость депрессанта прнпоя в высокотемпературной модификации Мк выше, чем в низкотемпературной его модификации). Распад таких твердых растворов и образование включений новой коагулирующей фа.-)ы понижают прочность и пластичность материала в зоне шва и диффузионной зоне соединения [6] (табл. 61). Такой характер процессов имеет место для титановых сплавов при диффузионной пайке серебром или серебряными припоями, эвтектиками титана с медью, никелем, кобальтом или готовыми припоями, легированными этими же компонентами, образующими широкие области твердых растворов с р-титаном, химические соединения которых с паяемым материалом разлагаются или плавятся при температуре вблизи а-Т1->-р-Т1-преврашеиия. В этом случае неообходимо уменьшить ширину паяного шва и вести процесс диффузионной пайкн по ступенчатому режиму сначала выше температуры вторичной рекристаллизации с максимально возможной, ие исключающей заметный рост зерна основного металла выдерж- [c.178]

Следует отметить различие температурных условий деформации рассмотренных сплавов. У сплавов АК6 и АК4—1 гомологические температуры выше, чем у сплава АМгб, хотя именно у последнего показатели СП снижаются в меньшей степени. Такое различие в изменении показателей СП течения связано, по-видимому, с тем, что у первых двух сплавов понижение температуры сопровождается переходом в область ниже сольвуса избыточных фаз, не содержащих цирконий, а у АМгб обе температуры — выше температуры растворения избыточной р-фазы на основе AbMga. У сплава А1—Zn—Mg с добавкой циркония при нагреве выше температур предельной растворимости вторичных фаз, не содержащих цирконий, пластичность резко возрастает [269]. [c.161]

Механические свойства и структура титана и его сплавов зависят от примесей, которые разделяются на две группы внедрения -Ог, N2, С, являющиеся а-стабилизаторами, и Н2 - Р-стабилизатор замещения - Ре, 81 (для титана). Влияние примесей внедрения значительно сильнее. Кислород снижает пластические свойства в области малых концентраций (до 0,1 %) в интервале концентраций 0,1...0,5 % он относительно мало влияет на изменение пластичности, но при больших содержаниях (>0,7 %) титан полностью теряет способность к пластическому деформированию. Азот охрупчивает титан в еще большей степени, при содержании его >0,2 % наступает хрупкое разрушение. Углерод влияет в меньшей степени, чем кислород и азот. Водород - вредная примесь в титановых сплавах. Растворимость водорода в титане при эвтектоидной температуре составляет 0,18 %, но с понижением температуры резко падает (<0,0007 %), что приводит к выделению вторичных гидридов, преимущественно по плоскостям скольжения и двойнико-вания. Хрупкость, низкая прочность, пластинчатая форма гидридов и значительный положительный объемный эффект при образовании гидридов (-15,5 %) - причины резкого охрупчивания титана при наводороживании. [c.126]

Определяются упруго-пластические напряжения, возникающие в свободной сфере при распространении с поверхности области новой фазы, образование которой сопровождается приростом удельного объема исходного материала. Рассматривается материал с критерием пластичности Мизеса и произвольным изотропным законом упрочнения. Учтено существование пластического течения на подвижной границе металл—фаза , зоны разгрузки и области вторичного пластического течения в поверхностных слоях. Ил. 1, список лит. 5 назв. [c.330]

В сочетании с пониженной пластичностью стали в области температуры солидуса вторичный разогрев может привести к трещинам по фронту 1фисталлизации. Допустимый вторичный разогрев поверхности ДТ ов сортовой заготовки определяется толщиной затвердевшей оболочки и предельным значением коэффициента термических напряжений, который в зависимости от химического состава углеродистой стали равен (3 - 8) 10 °С/м [c.174]

При температуре нагрева Г>0,4Гпл (где - температура плавления металла) начинается гфоцесс рекристаллизации, который вызывает изменение микроструктуры, снижение твердости и прочности, повышение пластичности. Различают первичную, собирательную и вторичную рекристаллизацию. Под первичной рекристаллизацией понимают рекристаллизацию металла ПС, пластически деформированного обработкой. В наиболее искаженных областях ме- [c.102]

Поскольку в области вторичной пластичности производная dujdx остается постоянной (не зависит от л), перемещение в этой области можно представить в виде [c.140]

Укажем асимптотики перемещений для области вторичной пластичности (02 0 л). Используя равенства (7.6), (3.19) и закон Гука для объемной деформации, получаем [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...