Акустическая нагрузка (см. Нагрузка)

При практическом использовании крутильных колебательных систем возникает необходимость в их креплении. Основные требования к системе крепления — минимальный отвод в нее акустической энергии и минимальное внесение добавочной реактивности, расстраивающей систему. Вообще говоря, этим требованиям удовлетворяет способ крепления в узловой плоскости для углов поворота. Положение этой плоскости (координату ж (р=о) можно точно рассчитать по соотношениям, приведенным в табл. 1. Такое крепление колебательной системы имеет ряд несомненных преимуществ относительная простота конструкции, возможность точного расчета места крепления и т. д. Однако в ряде случаев оно может быть неудобно с конструктивной точки зрения именно в силу фиксированного положения места крепления. Необходимо также иметь в виду, что координаты XI ф=о рассчитывались при условии идеального согласования или отсутствия нагрузки (см. гл. 3). На практике такие условия могут иногда не выполняться. Поэтому, как очевидно из расчетов, приведенных в гл. 3, изменение граничных условий по сравнению с указанными изменит (для концентраторов с плавным изменением сечения) резонансную длину концентратора и координату а <р=о- Рассчитать эти величины часто невозможно, поскольку затруднительно задание граничных условий, характеризующих нагрузку. Однако координата х ф=о может быть найдена экспериментальным путем, когда система работает под нагрузкой. [c.315]

Следует кратко остановиться на двух особых значениях величины Qм Одно из них соответствует случаю оптимального согласования. В этом случае акустическую нагрузку и импеданс электрического генератора можно свести к некоторому импедансу преобразователя, представленного в виде полосового фильтра с индуктивностью 1/(Ог Со, которая подключена к преобразователю (см. п. 6 настоящего параграфа). [c.307]

Этот же вопрос изучался в работе [19]. В принципе методика не отличалась от той, которая была использована в работе [18], с той лишь разницей, что колебательная скорость измерялась пятью маленькими пьезодатчиками, показания которых усреднялись, акустическая нагрузка на излучатель определялась специально разработанным для этой цели измерительным мостом, а магнитострикционный излучатель с излучающей поверхностью 8,5 х 8,5 см работал на частоте 21,4 кгц. Кроме того, при помощи миниатюрных, защищенных от кавитационного разрушения приемников [20] измерялось действующее в кавитирующей жидкости переменное давление. [c.242]

Этот термин обычно относится к низкочастотному резонансу, частота которого представляет собой собственную частоту диффузора, подвергающегося сильным колебаниям, зависящим от взаимосвязанных значений массы и упругости [см. выражение (1.27)]. На частотах ниже резонансной уровень звукового давления на выходе падает со скоростью 12 дБ на октаву. На резонансную частоту влияет акустическая нагрузка громкоговорителя. Резонанс изображается в виде пика на характеристике полного сопротивления и провала в характеристике фазового угла (рис. 6.3 и 6.4). [c.184]

Максимальная погрешность в оценке откольной прочности по акустическому приближению определяется разностью скоростей распространения упругой и пластической волн нагрузки и для стали составляет примерно 20% (ао=6-10 см/с, я = 5-Ю см/с). Ошибка в определении времени нарастания растягиваюш,их напряжений до максимума при толщине откола 10 мм достигает [c.221]

В предыдущих двух главах рассматривались волны и колебания конструкций, состоящих из распределенных масс и податливостей (жесткостей), без учета демпфирования — важного параметра, характеризующего затухание волн и колебаний. Этот параметр обусловлен внутренним и внешним трением, излучением и другими причинами, вызывающими убывание акустической энергии в рассматриваемой конструкции. Во многих случаях эффекты потерь пренебрежимо малы, по в некоторых случаях пренебрежение ими ведет к большим ошибкам в расчетах. Так, амплитуда вынужденных колебаний на резонансной частоте существенно зависит от потерь (см. рис. 3.14). Так же сильно зависят от потерь и отклики произвольной колебательной системы на кратковременные нагрузки. Вследствие демпфирования часть энергии колеблющейся конструкции превращается в тепло и предоставленные самим себе колебания затухают со временем. Аналогичная картина наблюдается и при распространении волны в среде. Из-за внутренних потерь часть энергии волны идет на нагревание среды и амплитуда волнового движения уменьшается с расстоянием по мере распространения волны. [c.207]

Для определения статического модуля упругости в соответствии с ГОСТом прикладывается нагрузка, равная 1—5% от разрушающей, при скорости 100—150 кгс/см в минуту. При этой нагрузке многие стеклопластики проявляют свои неупругие свойства и вследствие упругого последействия происходит заметное увеличение деформации даже в указанном уровне напряжений, что приводит к снижению статического модуля упругости по сравнению с модулем, определенным импульсным акустическим методом, так как при этом создаются иные условия испытания образца. Процесс деформирования при ультразвуковых испытаниях носит знакопеременный характер, время действия напряжений одного знака составляет миллионные доли [c.116]

Задняя сторона диафрагмы громкоговорителя обращена в камеру объёмом V, соединяющуюся с открытым пространством сужением пренебрежимо малой длины и с площадью отверстия Составьте эквивалентную схему акустического импеданса задней стороны диафрагмы и дайте формулу для добавочного механического импеданса нагрузки на диафрагму. Какова частота, выше которой движение воздуха в отверстии будет происходить синфазно с движением наружной стороны диафрагмы (т. е. при какой частоте воздух в отверстии движется наружу, при движении диафрагмы также наружу не ошибитесь в выражении фазовых соотношений между входным током эквивалентной схемы и движением диафрагмы) и будет больше, чем движение диафрагмы Каков должен быть объём камеры, чтобы движение воздуха в отверстии увеличивало мощность, излучаемую диафрагмой при 10) гц и ниже, если площадь отверстия равна 100 см При какой частоте эквивалентная схема становится непригодной [c.319]

Во-вторых, как указано в 5 гл. 1, наличие в сварочных колебательных системах бегущих и стоячих волн требует применения нечувствительных к приложению статического усилия и к присоединению нагрузки (сварное соединение) устройств крепления, которые обеспечили бы минимальную расстройку системы при ее работе и отбирали бы минимальное количество упругой энергии. В этих устройствах крепления, например, обеспечивается большой входной акустический импеданс, размещаются они в местах, соответствующих узлам (точнее минимумам) колебаний в механической колебательной системе, и состоят обычно из четвертьволновых отрезков (см. 5 гл. 1). [c.138]

Наконец, нужно отрегулировать узел индикации перегрузки. Делается это просто. На вход усилителя при нажатой кнопке Концерт" снова подают сигнал частотой ШОО Гц такого уровня, чтобы на нагрузке получился максимально возможный неискаженный сигнал. После этого движок потенциометра КЗ (К4) (см. рис. 27) устанавливают в положение, при котором светодиод полностью погаснет. Сигналы на индикаторы перегрузки снимают обязательно непосредственно с выходных гнезд, к которым подключены акустические агрегаты. [c.65]

Помимо регулировки, обеспечиваемой акустическими свойствами нагрузки корпуса, существует регулировка акустических систем с помощью отрицательной обратной связи, которая, как уже было указано (см. гл. 2), за счет малоэффективного сопротивления источника демпфирует свободные колебания гром- [c.203]

Расчет показывает, что динамическая жесткость исследуемых решетчатых проставок на порядок выше динамической жесткости амортизаторов в вертикальном направлении. Это подтверждается также экспериментально полученным снижением уровней вибраций на лапах дизеля при перестановке машины с амортизаторов на балку с теми же амортизаторами или без них (см. выше). Это обстоятельство приводит к тому, что решетка как акустический канал распространения вибраций оказывается при установке на амортизаторы (первый вариант крепления) нагруженной снизу очень малым сопротивлением. При столь малой нагрузке и при небольшой высоте решетки (всего три ячейки периодичности), естественно, нельзя ожидать значительных перепадов уровней вибраций на решетчатой проставке. По этой причине промежуточная плита для креп.тения нроставки к амортизаторам была сделана массивной. Это обеспечивало на средних и высоких частотах необходимую нагрузку для решетки, по привело к появлению паразитного резонанса промежуточной плиты на жесткости амортизаторов и решетки на 200 Гц. Избежать этого резонанса в первом варианте крепления проставок, по-видимому, нельзя. Действительно, уменьшение массы промежуточной плиты, хотя и смещает его в высокочастотную область, однако, уменьшает виброизоля- [c.27]

Электрическая характеристика этого микрофона при нагрузке / н и коэффициенте трансформации п, определяемая формулой // Ш — пЯзЦЯп+Рг), не зависит от частоты. Коэффициент электромеханической связи Ксъ=В1, как и у динамического микрофона, — величина постоянная. Акустическая чувствительность ленточного микрофона Р/р как приемника градиента давления для удаленной зоны [см. ф-лу (5.16) для соз )= 1] пропорциональна частоте ). Чтобы сивозная частотная харак- [c.99]

Во второй части книги мы рассмотрим акустические волны в твердых телах, характеризующихся различными физическими свойствами — упругой анизотропией, пьезоэффектом, наличием носителей электрического заряда, магнитоупругостью, внутренней структурой и т. д. Однако, прежде чем переходить к изучению такого рода сложных систем, естественно ознакомиться с наиболее простым случаем — классическим идеально упругим изотрот ым твердым телом (диэлектриком). Под идеально упругим будем подразумевать твердое тело, в котором отсутствуют пластические деформации. Иными словами, при снятии силовой нагрузки тело приходит в первоначальное состояние (отсутствие механического гистерезиса). Феноменологически такое тело может быть описано в рамках теории упругости — хорошо разработанного раздела механики сплошных сред (см., например, 1]). Ниже приведены основные сведения из теории упругости, необходимые для понимания дальнейшего изложения. Несмотря на то, что в настоящей главе мы ограничимся рассмотрением волн бесконечно малой амплитуды в рамках линейной акустики, Б целях методического единства здесь приведены и некоторые сведения из нелинейной теории упругости изотропных твердых тел. [c.188]

Это уже важный результат применения АЭ метода. С другой стороны, акустически активные области (обнаруженные в процессе испытаний при нагрузках >Рраб) могут содержать дефекты типа включений, которые под действием высоких нагрузок могли деформироваться (либо переместиться относительно друг друга), выделив при этом незначительную упругую энергию в виде нескольких одиночных импульсов, зарегистрированных акустикоэмиссионными системами. Другие системы, использующие другой принцип локации (разностно-временной), не обнаружили таких незначительных излучений (они по принципам отсева ложной информации и критериям принадлежности акустических сигналов данному источнику с данными координатами не могли быть обнаружены). Такого типа импульсы зарегистрированы из области с ликвацией (см. рис.2) системой, использующей зональный метод локации близко расположенным к данному источнику пьезоэлектрическим преобразователем. Здесь следует обратить внимание и на то, что именно одна эта система (СУ "ЛОЭГ"-"ПРАДИКОМ") и [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...