Диск Уравнение движения элемента диска

Исходя нз статических условий задачи, получаем следующее дифференциальное уравнение движения элемента диска переменной толщины [96, 97, 105] [c.427]

Для определения напряжений в пластической области может быть использовано дифференциальное уравнение движения элемента диска постоянной толщины [15] [c.124]

Дифференциальное уравнение движения элемента диска переменной толщины имеет вид [8] [c.331]

Уравнение движения элемента диска 124 [c.389]

Как можно видеть из фиг. 3. 37, а и 6, при положительных в системе координат перемещениях знаки реакций gi для перемещений в плоскости ys будут противоположны соответствующим знакам для перемещений в плоскости xs, чем и объясняется присутствие знаков плюс и минус перед коэффициентами gt n+i в матрице. Элементы матрицы — реакции, действующие на вал. Силы же, действующие со стороны вала на диск, будут по величине равны, а по знаку противоположны реакциям, действующим на вал отсюда в уравнениях движения дисков коэффициенты обобщенных сил нужно брать из матрицы (3. 100), переменив знаки. [c.156]

Вначале вычисляется распределение индуктивных скоростей по всему диску несущего винта, а затем уравнения движения интегрируются за столько оборотов, сколько требуется для получения сходящегося решения. Этот основной цикл повторяется, причем требуются только две или три итерации для уточнения распределения индуктивных скоростей, обеспечивающего сходимость решения для индуктивного потока и махового движения. В результате объем вычислений существенно уменьшается по сравнению с прямым подходом. Другие элементы анализа аэроупругости, такие, как определение геометрии деформированной вихревой системы, могут выполняться аналогичным образом. Даже для реакции вертолета на установившихся режимах полета имеется много вариантов решения, но наилучшим оказывается тот, в котором значительная роль отводится повышению эффективности вычислений. [c.691]

Задача о движении ротора, имеющего нелинейные элементы в системе ротор — статор, и на диск которого действует сила веса или перегрузка, тесно переплетается с задачей о движении ротора, у которого в опорах имеются различные нелинейные характеристики упругости в горизонтальном и вертикальном направлениях. Для краткости такие опоры будем называть анизотропными. В этом случае задача уже не может быть решена с помощью уравнения, изображающего равновесие центробежных и упругих сил (см. гл. II) [c.150]

В работе [Р.68] рассмотрен метод расчета неоднородного поля индуктивных скоростей, в котором пелена моделировалась недеформируемой сеткой вихревых отрезков. На начальной стадии расчета маховое движение полагалось известным из эксперимента и вычислялись лишь аэродинамические нагрузки. Единственной неизвестной была циркуляция присоединенного вихря лопасти, которая определялась в конечном числе точек диска винта на различных азимутах и радиусах. С помощью теории тонкого профиля эта циркуляция выражалась через углы атаки, определяемые индуктивными скоростями и движением лопасти. Индуктивная скорость вычислялась по формуле Био — Савара и зависела от интенсивности элементов вихревого следа, определяемой в свою очередь циркуляцией присоединенного вихря лопасти. Таким образом, задача сводилась к решению системы линейных алгебраических уравнений для циркуляции присоединенного вихря в ряде точек диска винта. Поскольку таких точек требуется от 100 до 200, число уравнений в этой системе оказывается весьма значительным. [c.666]

При диаметрах отверстий, больших d = =0,25- 0,30 мм, струйки имеют форму расходящегося криволинейного клина. Угол расхол<дення границ струйки а увеличивается с увеличением диаметра отверстия. При увеличении углово] скоростп диска о) струйка смещается в направлении вращения, причем это смещение будет тем больше, чем Р1 >льщс диаметр отверстия. Когда диамет отверстия приближается к величине d 0,2 мм, угол расхождения границ струйки становится незначительным, и тогда можно считать, что траектории движения различных частиц воды будут одинаковыми. Это замечание нужно иметь в виду, так как в теоретическом исследовании двил ения струйки нами была использована дискретная модель, т. е. изучалось движение отдельного элемента струйки, а за основу брались уравнения движения материальной точки. [c.73]

Так как математическая модель двигателя получена ранее (15), (16), ниже для простоты будем считать, что фр = = mi, со = onst, т. е. уравнения движения, соответствующие двигателю, не учитывать. В таком случае рассматриваемая динамическая модель (см. п. 5.3.1 и рис. 5.3.5) имеет восемь степеней свободы, которым соответствуют восемь обобщенных координат ф , г = 1,8, соответствующих восьми абсолютным углам поворота соответствующих дисков. Обозначим через Mi (г = 1,8) моменты, действующие со стороны упругих и диссипативных элементов, установленных между дисками, причем [c.852]

СИЛОЙ, которая, согласно нестационарной теории профиля, в свою очередь зависит от движения лопасти и величины циркуляции. Поэтому уравнение махового движения лопасти позволяет связать коэффициенты гармоник циркуляции с коэффициентами махового движения, что замыкает определяющую их систему уравнений. Решение ищется методом последовательных приближений, а индуктивные скорости подсчитываются при заданной циркуляции. После этого вычисляются коэффициенты гармоник нагрузки и махового движения, что позволяет уточнить циркуляцию. Процедура повторяется до достижения сходимости приближений. Поскольку высшие гармоники индуктивных скоростей в основном зависят от структуры вихревого следа, в качестве первого приближения можно использовать среднее для заданной силы тяги значение циркуляции. Миллер обнаружил, что гармоники нагрузок сильно зависят от шага винтовых поверхностей, и предположил, что для расчета влияния концевого вихря, приближающегося к лопасти, требуются нелинейная вихревая теория и представление лопасти несущей поверхностью. Он ввел также концепцию полужесткого следа, каждый элемент которого имеет вертикальную скорость, равную скорости протекания в соответствующей точке диска винта в момент схода этого элемента с лопасти. [c.665]

Прежде чем приступить к решению системы уравнений (5.48), найдем оценку для толщины б слоя жидкости, увлекаемого диском вследствие трения [ ]. Из наглядных соображений, а также из сравнения с предыдущими примерами легко видеть, что эта толщина тем меньше, чем меньше вязкость. Для частицы жидкости, находящейся в увлеченном, вследствие трения, слое на расстоянии г от оси, центробежная сила на единицу объема равна ргсо . Следовательно, на объем, имеющий основание с площадью (1г(18 и высоту б, действует центробежная сила ргсо б (1г ( 8. На основание того же элемента объема действует касательное напряжение направление которого совпадает с направлением движения жидкости, оттекающей вдоль вращающейся плоскости от оси вращения пусть это направление образует с окружным направлением угол О. Радиальная составляющая касательного напряжения должна быть равна центробежной силе, т. е. [c.101]

Для преобразователя несферичоской формы движение каждого элемента поверхности влияет на ззуковое давление во всех остальных точках поверхности. Сила реакции должна быть получена путем интегрирования распределения результирующего давления по всей поверхности. Это представляет собой трудную математическую задачу для большинства типов преобразователей, за исключением преобразователей простых геометрических форм. Плоский круглый диск или поршневой преобразователь — это одна из простых форм, которая представляет практический интерес и где импеданс, вызванный действием жидкости (импеданс излучения), легко вычисляется. Но даже в этом случае активная (резистивная) и реактивная составляющие импеданса излучения математически должны выражаться в форме бесконечных рядов. Для расчета поверхности круглого поршневого преобразователя диаметром О активный и реактивный член уравнения, определяющего импеданс, имеют вид [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...