Сверхкритические частоты

Сверхкритические частоты 220 Свободные колебания 29. См. также Колебания собственные Связи коэффициенты 258 Сдвиг фазы 15 Сейсмограф 220 Сепаратриса 23, 54—56 Синфазные колебания 233 Система колебательная см. Колебательная система [c.297]

Режимы течения Л, Ви С являются установившимися. В отличие от них режим Е, реализуемый при еще больших значениях сверхкритических углов и меньших относительных длинах IID, чем для режима С, имеет не-установившийся характер. Течение перед телом сопровождается пульсацией потока, частота которой зависит от числа М<и. По экспериментальным данным, эта частота может достигать значений (0,6- -2) 10 с , причем пульсации возникают у головных частей с резкими изломами поверхности и могут не появиться, если такие изломы отсутствуют (например, у цилиндрических тел со сферическим носком). [c.385]

Частота вращения. Резкий переход к повышенному, высокому, а затем и сверхкритическому давлению только укрепил позиции сторонников быстроходных турбин с повышением начальных параметров пара стремление к уменьшению размеров и масс ЦВД и ЦСД стало доминирующим, так как при этом легче решались сложные задачи прочности корпусов, маневренности оборудования и технологии изготовления. Кроме того, в быстроходных турбинах была более совершенной аэродинамика проточной части ЦВД. Преимущества быстроходных турбин стали настолько очевидными, что полемика (см. п. 1.3) надолго прекратилась. [c.29]

Верхний предел означает, что глубина прогретого до сверхкритической температуры слоя должна быть меньше глубины проникновения тока Дй в сталь, нагретую выше точки магнитных превращений. Нижний предел определяется ростом мощности и потерь в индукторе до значений, при которых эксплуатация индуктора затруднена, В этом диапазоне может быть выделена оптимальная частота тока, обеспечивающая наивысший КПД процесса и коэффициент мощности индуктора [c.159]

Особенно возрастают требования к выбору типа привода на современных электростанциях со сверхкритическими параметрами пара и при большой номинальной мощности основного оборудования и большой мощности привода механизмов собственных нужд, достигающей 15—25 МВт у привода питательных насосов. Вместе с ростом мощности привода часто для механизмов собственных нужд предъявляются специфические требования к типу привода, как, например, необходимость для современных питательных насосов сверхкритических параметров пара повышенной частоты вращения (п = 4500 6000 об/.мин) [c.259]

В описанном варианте стабилизация создается путем кинематического возбуждения, но тот же результат можно получить, если вместо вертикальной вибрации опоры нагрузить стержень дополнительной вертикальной силой, меняющейся во времени по гармоническому закону. Такая динамическая добавка к основной сверхкритической нагрузке также стабилизирует упругий стержень. Разумеется, что частота и амплитуда этой динамической добавки не могут быть любыми, их нужно рассчитать заранее — иначе можно лишь усугубить неустойчивость. [c.170]

В широко применяемой на отечественных энергоблоках со сверхкритическими параметрами схеме с главным регулятором котла, осуществляющим регулирование мощности блока с коррекцией по частоте, РМТ выполняет те же функции только в переходных процессах, а на установившихся режимах поддерживает давление свежего пара. [c.251]

Сверхкритический режим движения измельчающих тел в м е л ь н и ц е показан на рис. IV.30, б и осуществляется при частоте вращения барабана выше критической, когда в центрифугирование постепенно вступают все слои измельчающей среды. [c.237]

Мельницы с разгрузкой через решетки на цилиндрической поверхности разгрузочного конца барабана используются для обеспечения низкого уровня пульпц в барабане при работе мельниц с субкритической или сверхкритической частотой вращения, т. е. в условиях, когда элеваторный пульпоподъемник ие работает из-за возрастания центробежных сил, воздействующих на разгружаемую пульпу или при ограниченном увлажнении измельчаемого материала (см. рнс. 1У.6). [c.209]

В целом для парогенераюров сверхкритического давления характерно меньшее время основного изменения давления и расхода по сравнению со временем основного изменения температуры в выходных сечениях пароводяного тракта. Результаты расчетов показывают, что парогенератор может рассматриваться как фильтр высоких частот по всем основным каналам. Частота среза не превышает 5—10 рад/с для всех нагрузок регулировочного диапазона. При этом частота среза для температур рабочей среды составляет 0,5—1 рад/с. [c.180]

В современных блоках при сверхкритических параметрах пара удельная мощность питательного насоса близка к 4% от jV . Поэтому экономия от работы этого насоса с изменением его частоты вращения в соответствии с СД и имеющимся напором может быть весьма существенной. Чтобы извлечь эти выгоды, насос и его привод должны быть специально спроектированы для работы п широкой зоне частот вращения. При опенке уменьшения затрат мощности на привод питательного насоса при СД следует учитывать повышенные объемные расходы и, следовательно, гидравлические сопротивления во всем паножидкостном тракте (включая парогенератор), а также меньшее, чем при постоянном давлении, попышение энтальпии воды в насосе. [c.27]

Так, например, для котла D=950 r/v ТКЗ конвективная часть пароперегревателя сверхкритического давления, водяной экономайзер и вынесенная переходная зона запроектированы из труб с наружным диаметром 32 мм. Продольные шаги составляют в перегревателе — 42 мм (5г/й = 1,311),. в переходной зоне и экономайзере — 45 мм (S2ld l,4). Для более удобного выполнения тесных пакетов намечается производить гибы труб радиусом 45 мм с помощью подогрева токами высокой частоты. Уже реализуется дальнейшее уменьшение наружного диаметра труб до 25—29 мм с сохранением малых продольных шагов труб. [c.95]

Бустерный насос рассчитывают на давление воды за ним примерно 2 МПа и па пониженную частоту вращения, что обеспечивает его бескавитационную работу. Повышение. давления воды на входе главного питательного насоса за счет работы бустерного насоса надежно защищает питательную установку от процессов кавитации. На первых энергоблоках сверхкритических параметров бустерные насосы tiM JUi самостоятельный электрический [c.129]

Для исследования этого случая был использован высокочастотный газоструйный излучатель, в котором источником шума служила щелевая струя, истекающая при сверхкритических перепадах давления и натекающая на резонатор [3.3]. Излучатель располагался таким образом, что его ось была перпендикулярна оси исходной струи, т.е. осуществлялось поперечное облучение струи. При этом удалось получить уровни излучаемого звука L = 140 дБ при частоте /д = 16000 Гц при скорости истечения струи щ = 250 м/с и диаметре сопла d = 0,115 м это соответствует числу Стру-халя Stj, яз 7,3. Как показывают представленные на рис. 3.11 третьокгавные спектры шума струи, измеренные при = 30°, 60°, 90°, высокочастотное облучение привело не к снижению, а к повышению широкополосного шума [c.119]

При этом предполагается также, что суммарная длина трубопровода и компрессора не превышает величины порядка четверти длины волны, соответствующей частоте возбуждения. Будем считать, что дроссель работает при сверхкритическом перепаде давления, т. е. бЛ1др = 0. [c.201]

С переходом на сверхкритические начальные параметры пара возникла необходимость в применении быстроходных насосов с частотой вращения порядка 4500— 6000 об/мин. Увеличение частоты вращения центробежных насосов сокращает число ступеней и диаметры рабочих колес ори данном напоре, что в свою очередь уменьшает габариты и весовые характеристики насоса. Ё таких условиях турбопривод имеет несомненные преимущества перед электроприводом питатательных насосов. [c.230]

Это явление, наблюдаемое обычно при истечении воздушных струй под действием звука высокой интенсивности при достаточно больших сверхкритических перепадах давления на сопле, оказывается возможным при истечении дозвуковой струи гелия (коэффициент скорости X = 0.98) из-за высокой скорости истечения (в рассматриваемом случае и 820 м/с), существенно превышающей скорость звука в окружающем пространстве. Скорость конвекции возмущений, составляющая обычно 0.5-0.7 от скорости струи, при этом также превышает скорость звука в окружающем пространстве - это приводит к излучению волн Маха дозвуковой струей гелия с частотой акустического воздействия. Наблюдаемая в проведенных опытах разница в восприимчивости воздушной струи и струи гелия к воздействию звука высокой интенсивности может происходить, по-видимому, из-за различий чисел Рейнольдса рассматриваемых струй для воздушных струй оно составляет КС ,(г = 1.2 10- -2.6 10 , а для струй гелия Кецс = 4 Ю -Ю при изменении полного давления в форкамере сопла от 1.2 до 2 атм. [c.43]

Методика эксперимента. Экспериментальные исследования по измерению пульсаций статического давления проводились в среднем дренированном сечении (г = 0) на верхней поверхности модели скользящего крыла со стреловидностью % = 24°, скомпонованного из одного сверхкритического профиля. Модель с отношением размаха к хорде (по потоку), равным 5, устанавливалась между боковыми стенками большой околозвуковой аэродинамической трубы 2.75 х 2.75 м, имитируя "скользящее крыло" (фиг. 1). Статическое давление и его пульсации на поверхности определялись одновременно с помощью нестационарных миниатюрных (цилиндр с1 х I = 1.6 х 10 мм) микрофонных датчиков типа "КиИ1е" [1], установленных непосредственно у поверхности. Значения статического давления и его пульсаций определялись по разности со статическим давлением набегающего потока (р ). Точность определения пульсаций давления не превышала 0.5 кГс/м (0.5 мм водяного столба). Регистрация показаний датчиков проводилась в течение 6 с при частоте опроса/= 3.4 кГц на датчик. Одновременность взятия отсчета по всем датчикам обеспечивалась за счет применения аналоговой памяти. Опрос датчиков [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...