Напряжения во фланце

Напряжения во фланцах камеры определяют так же, как в контактирующих фланцах трубопроводов [7 ]. Наиболее опасным является место соединения фланца с оболочкой 1—1 и ослабленное отверстиями для болтов сечение 2—2 фланца. При переходе от фланца к оболочке с уклоном 1 2 может оказаться слабым сечение 3—3. [c.76]

По аналогии с напряжениями во фланцах тру-бопроводов могут быть определены напряжения в сечении 2—2. Момент определяется по формуле [c.199]

Фиг. 148. График величин напряжений во фланцах плоских приварных на давление 10 am, подсчитанных по различным методам расчета. Усилия в болтах приняты постоянными.

Рис. 8.5. Распределение относительных напряжений во фланце

В качестве примера на рис. 4.7 приведены полученные по теории упругости эпюры осевых перемещений и напряжений во фланце крышки от действия моментной нагрузки, приложенной по площадке контакта. Быстрое сглаживание этих эпюр при удалении от площадки контакта [c.134]

На рис. 4,8,д для этого варианта приведены меридиональные напряжения во фланце крышки. Эти напряжения максимальны в галтелях и на контактных площадках. Например, в верхней галтели они растягивающие, однако их величина в значительной мере определяется наличием или отсутствием трения в стыке А. Для рассмотренного соотношения жесткостей фланца и нажимного кольца сила трения направлена к оси и существенно снижает напряжения в галтели (при отсутствии трения эти напряжения возрастают почти на 80%, что отмечено на рис. 4.8,д штриховкой). На удалении от галтелей и контактных площадок напряжения, полученные по теории упругости и приближенному методу, близки между собой. [c.137]

При расчете напряжений во фланцах метод конечных элементов дает несколько нелинейную картину распределения напряжений, однако можно считать, что вычисленные по ним мембранные и изгибные (линеаризованные) напряжения всегда близки к полученным приближенным методом. Наибольшие напряжения имеют место после приложения внутреннего давления в месте перехода оболочки крышки к верхнему фланцу. [c.154]

Oj= 0 - 1000 лг/си<2 для стали типа Ст. 5 Напряжение во фланце [c.588]

Поскольку диаметры ПВД крупных блоков имеют значительные величины, то во избежание возникновения чрезмерных термических напряжений во фланцах разъема, приводящих к их короблению и нарушению плотности, необходимо поддерживать определенные скорости подогрева корпусов при подключении и отключении подогревателей на работающей турбине. Скорость прогрева ПВД можно контролировать по повышению давления в корпусах, которые не должны превышать 59 кПа/мин (0,6 кгс мин/см ), или по температуре питательной воды на выходе из подогревателей, изменение которой не должно превышать 1,5° С/мин. Последнее следует применять только при отсутствии приборов контроля давления в корпусах. [c.68]

Из формулы (10.5) следует, что для снижения напряжений во фланцах целесообразно 1) приближать оси болтов к трубе (уменьшать 4) 2) увеличивать толщину трубы -в месте перехода к фланцу (размер 51). Однако при большой конусности (1 2) упрочнение локально и максимум напряжения сдвигается к более тонкому сечению трубы. [c.301]

Наибольшее окружное напряжение во фланцах (в точке В) [c.311]

Рис. 10.18. Схемы распределения меридиональных и окружных ое напряжений во фланцах с конусностью 1 5, 1 I 2,5 и 1 I 1,25 (соответственно штрихпунктирные, сплошные и штриховые линии)

Наибольшие окружные напряжения во фланце по формуле (10.34) [c.324]

В турбинах малой мощности, не имеющих обогрева фланцев, скорость пуска и нагружения, как правило, ограничивается температурными напряжениями во фланце или разностью температур фланца и шпильки. В турбинах с паровпуском, отлитым заодно с паровпускной частью, скорость нагружения может определяться температурными напряжениями в зонах сопловых коробок, где имеются резкие изменения толщин, переходы малого радиуса и другие концентраторы напряжений. [c.422]

Кольцевые напряжения во фланце меньше допускаемого значения. [c.54]

Отношение (294) позволяет оценить влияние анизотропии металла на напряженное состояние фланца заготовки. По данным [14], при увеличении показателя анизотропии от 0,5 до 2 отношение одноименных напряжений уменьшается от 1,05 до 0,9. Следовательно, увеличение показателей анизотропии способствует некоторому снижению как растягивающих, так и сжимающих напряжений во фланце заготовки. Отметим, что для анизотропного металла напряженное состояние в точке фланца зависит не только от радиуса р и стадии процесса вытяжки, но и от угла а, определяющего положение точек относительно направления прокатки, следствием чего и является возникновение на вытянутой детали ушек и впадин (фестонов). [c.179]

Для определения деформаций и напряжений во фланцах использовались два существенно разных метода. [c.21]

Напряжения во фланцах, вычисленные по модели жесткого кольца [c.49]

Изложены результаты- натурного тензометрического исследования напряжений во фланцах горизонтального разъема цилиндров высокого и среднего давления турбины. Приведена упрощенная методика расчета цилиндра с горизонтальным фланцем, учитывающая различие температурных состояний стенки и фланца. [c.149]

Расчет напряжений во фланце заготовки начнем с точки К,5 контура заготовки, где имеется наибольший угол поворота характеристики 5,5—К,5. [c.52]

Составной полый вал гидротурбины. Напряжения в гладкой части вала определяются расчетом. Экспериментально должно определяться неравномерное распределение напряжений в зоне фланца вала, соединяемого с другим фланцем или с крышкой рабочего колеса гидротурбины. Так как напряжения во фланце не превосходят предела пропорциональности, то исследования могут проводиться на упругих моделях. Это исследование при проектировании должно быть выполнено для различных вариантов формы фланца и с учетом условий сопряжения фланца с присоединяемыми деталями. Методом замораживания указанные условия не обеспечиваются. Поэтому задача решается на модели из оптически нечувствительного материала с нагрузкой ее при комнатной температуре и без разрезки модели. Ниже, как пример, рассматривается определение напряжений в вале гидротурбины (фиг. П1. 31) от осевой нагрузки. [c.221]

Напряжения во фланце можно определить, рассматривая фланец нагруженным по внутреннему контуру растягивающим напряжением Ог- Вследствие симметрии касательное напряжение т д = О и напряжения Ог и Од являются главными. [c.345]

Задача нахождения напряжения во фланце аналогична рассмотренной выше задаче по определению напряжений в трубе, подвергну- [c.345]

Рис. 14. Распределение напряжений во фланце при разрушающей нагрузке

Графики, приведенные на фиг. 14, а и б, иллюстрируют различные напряжения во фланцах аппаратов, подсчитанные по различным формулам для одного и того же давления — 10 ат. [c.29]

Действующее напряжение во фланце [c.183]

Пределы прочности Сд, текучести ползучести и допускаемые напряжения во фланцах [а] в арматуре лз поковок, штамповок и проката в к 7. .и= [c.186]

За предельное допустимое давление в данном случае следует принять такое, при котором начнутся пластические деформации во фланце. Наибольшее напряжение во фланце [c.428]

Сопоставив максимальное напряжение во фланце с пределом текучести материала, можно установить предельно допустимое давление. [c.428]

I сжат о-растянутая зона. Участок АБ (рис. 7). Используя общие методические принципы анализа напряженно-деформированного состояния [45, 60], запишем выражения для определения главных меридиональных ан и тангенциальных напряжений во фланце заготовки [c.25]

Действие меридиональных растягивающих напряжений Ор приводит к тому, что во фланце в тангенциальном (широтном) направлении возникают сжимающие напряжения Од. Совместное действие этих напряжений обеспечивает втягивание фланца в отверстие матрицы. Так как поверхности заготовки во фланце свободны от внешних напряжений, а толщина заготовки мала по сравнению с ее диаметром, то напряженное состояние во фланце может быть с достаточной степенью точности принято плоским разноименным. Для отыскания поля напряжений во фланце необходимо решить совместно уравнение равновесия и уравнение пластичности. Учитывая наличие осевой симметрии деформирования, уравнение равновесия для заготовки постоянной толщины может быть записано в виде [c.128]

Зная поле напряжений во фланце, можно найти поле деформаций. [c.131]

Более точно напряжения во фланцах определяются, если в формуле (IV. 127) вместо УИфл использовать найденный по (IV. 123). Опорный фланец крышки турбины для увеличения прочности и жесткости обязательно укрепляют косынками (рис. IV.22, г). [c.133]

Напряжения в сечениях 2—2 и 3—3 должны быть примерно одинаковыми. Допустимые напряжения во фланцах при стали 25ГС, учитывая динамический характер напряжений и приближенные методы расчета, принимают равными 80—90 МПа. [c.200]

Для оценки эффективности расчетной модели результаты расчета при нагрузке / ох сравнивали с данными экспериментальных измерений напряжений во фланце с помощью двухосных (с базой 2 мм) и одноосных (с базой 1 мм) тензорезнсторов. Первые устанавливали на конической ступице и трубе, вторые — на поверхностях сопряжений кольца со ступицей и ступицы с трубой, т. е. в зонах концентрации напряжений. [c.317]

С повышением начальных параметров одностенная конструкция становится нерациональной, так как для обеспечения плотности фланцевое соединение приходится выполнять очень громоздким, а это затрудняет свободное тепловое расширение корпуса вслед за ротором при быстрых изменениях режима работы и увеличивает температурные напряжения во фланцах. В таких случаях корпус ЦВД выполняют двухстенным. В нем на каждый из корпусов действует только часть разности давлений. Это позволяет выполнить его с тонкой стенкой и легкими фланцами. Кроме того, двухстенная конструкция позволяет локализовать во внутреннем корпусе зону высоких температур, а внешний корпус выполнить из более дешевых и технологичных материалов. [c.79]

Пример 11.21. Определить напряжения во фланце корпуса турбины, изготовленного из стали 20МФЛ, если распределение температуры по толщине подчиняется за- [c.348]

Наибольшие окружные напряжения во фланце по формуле (40) 0.83 0 33 3 4 70 3 -0,33) , д [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...