Оболочки конические — Деформации Уравнения

В работе [370] рассмотрены осесимметричные деформации пологой конической оболочки. Задача Коши по параметру интегрировалась по простой схеме Эйлера. Пошаговые линейные краевые задачи решались методом прогонки. Аналогичная комбинация методов использована в работах [428, 490] для оболочек вращения. В основу положены уравнения Рейсснера [491]. [c.187]

В этом параграфе в линейной постановке рассмотрена задача о деформировании конической композитной оболочки, несущей равномерно распределенную поперечную нагрузку. Выполнен параметрический анализ ее напряженно-деформированного состояния, включающий в себя определение на основе уравнений структурной модели армированного слоя (см. параграфы 2.1, 2.2) характеристик напряженного состояния элементов субструктуры всех слоев оболочки и исследование влияния на них поперечных сдвиговых деформаций. [c.229]

В этом параграфе дано решение задачи о собственных колебаниях слоистой армированной круговой конической усеченной жестко защемленной оболочки. Выполнен сравнительный анализ результатов расчета, полученных с использованием классических и неклассических дифференциальных уравнений динамики слоистых оболочек, что позволило выявить и оценить влияние поперечных сдвиговых деформаций на собственные частоты и формы колебаний. [c.244]

Примем следующие обозначения Р — критическая интенсивность давления, найденная на основе классических уравнений устойчивости конической оболочки без учета докритических деформаций и моментности основного состояния Р — критическая интенсивность давления, определенная на основе неклассических уравнений (8.5.8) без учета тех же факторов Р — критическая интенсивность давления, вычисленная на основе уравнений (8.5.8) с учетом моментности основного состояния, но без учета докритических деформаций Р — критическое давление, найденное на основе уравнений (8.5.8) с учетом и моментности, и докритических деформаций. [c.261]

Ответственность остаточных микронапряжений за процесс накопления повреждений впервые была отмечена в работе [20], где и была сформулирована гипотеза пропорциональности скорости накопления повреждений и интенсивности остаточных микронапряжений. Экспериментальное обоснование ответственности остаточных микронапряжений за разрушение в опытах на одноосную малоцикловую усталость содержится в работе [21]. Кинетическое уравнение (2.14) на основе работы остаточных микронапряжений на поле пластических деформаций (критерий работы микронапряжений) впервые было рассмотрено в работах [22, 23, 24] при теоретических исследованиях малоцикловой усталости конических оболочек при теплосменах. Сопоставление в этих работах теоретических и экспериментальных результатов показало достаточную работоспособность критерия работы микронапряжений по сравнению с другими критериями. К тому же следует отметить, что нагружение материала оболочки в месте разрушения происходит в условиях двухосного напряжённого состояния и носит весьма сложный неизотермический характер. То есть в этих работах критерий работы микронапряжений впервые был апробирован при сложном (непропорциональном) неизотермическом нагружении. [c.35]

В случае быстрого вертикального погружения упругих цилиндрических, конических и сферических оболочек в жидкость, гидродинамические нагрузки достигают своего максимального значения при небольших глубинах погружения. Поэтому можно воспользоваться теми же вагнеровскими соображениями, что и для жестких тел (Э. И. Григолюк и А. Г. Горшков [32]). При таком подходе после определения гидродинамического давления р = 0 1 соответствует давлению на жесткой оболочке, а Р2 учитывает давление, обусловленное деформацией оболочки) используется комбинированный метод. Он основан на преобразовании с помощью процедуры Бубнова или метода прямых систем уравнений в частных производных, описывающих поведение оболочек, к системе обыкновенных дифференциальных уравнений и последующем их решении методом Рунге-Кутты (или каким-либо другим численным методом). [c.401]

Наиболее часто встречающимися на практике примерами осесимметрично нагруженных оболочек вращения являются днища цилиндрических резервуаров, работающих под внутренним давлением. В химических резервуарах используются днища, составленные из плавно сопрягающихся между собой сферических, конических и- тороидальных оболочек. В местах сопряжения в таких оболочках появляются местные изгибные напряжения и деформации, которые описываются дифференциальным уравнением (525). [c.159]

Так, например, И. И. Казакевич [25] на основании решения по приближенной теории оболочек показал, что действие моментов может существенно сказаться на распределении нормальных контактных напряжений в коническом участке очага деформации. При определенных условиях в некоторых участках конической части очага деформации можно наблюдать снижение нормальных контактных напряжений до нуля при одновременном увеличении нормальных напряжений в смежных контактных участках. Однако, как показано В. И. Вершининым [6], при отыскании поля напряжений и величины напряжения в опасном сечении приближенные решения с использованием уравнений безмоментной теории оболочек с учетом влияния моментов на поле напряжений в граничных условиях дают незначительную разницу в числовых значениях определяемых напряжений по сравне- [c.153]

Поперечные силы. Деформация удлин.ний. Для конической оболочки, когда /2 = 1 и величины g , g , ft, отбрасываются, уравнения (4) получают вид [c.622]

Четыре комплексных корня т уравнения (168) будут такими же, как в задаче о деформации конической оболочки под действием поперечных сил, которую мы рассматривали в 349. Настоящее решение применимо к случаю поперечных сил (л=1) так же, как и к случаям, соответствующим большим значениям п. [c.638]

Алалогично конической оболочке для нахождения сил и деформаций в оболочке необходимо воспользоваться уравнениями (9.5.10) и (9.5.12). Соотношения между деформациями и перемещениями позволяют определить и к м/. Четыре частных решения с постоянными А1-В2 позволяют удовлетворить граничным условиям на краях оболочки (по [c.149]

Общий случай оболочки вращения. Изложенный в 128 общий метод решения задач о тонкой оболочке можно применить также и к кольцевой оболочке типа, изображенного на рис. 220. Таким же путем исследуется и деформация кольцевой оболочки, показанной на рис. 280, а 2). Комбинируя несколько таких колец, мы нодходим и к решению задачи о сжатии гофрированной трубы, представленной на рис. 280, ft ). Комбинируя несколько конических оболочек, мы получаем гофрированную трубу (рис. 280, с). Сжатие такой трубы можно исследовать с помощью решения, выведенного в предыдущем параграфе для конических оболочек. Метод 128 применим также и к поверхности вращения более общего типа, если только толщина стенки изменяется таким образом, что общие уравнения (315) и (316) принимают вид (317) ). Решение этих уравнений, если только оно и возможно, бывает обычно весьма сложным и не допускает непосредственно применения в практических задачах. [c.622]

Уравнение (10) очень громоздко. Для его упрощения применим прием, указанный Н. А. Алумяэ для случая упругой деформации конической оболочки [1]. [c.368]

Деформация удлинений. Неснуметричные условия. В конической оболочке при значениях я, больших единицы, можно получить деформацию удлинений. Для этого отбросим величины g- , h,, и воспользуемся формулой (3) для Sj, s . Соответствующие уравнения системы (4) бздут [c.630]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...