Молибденовые стали

Молибденовая сталь 0,28 С 0,66 Mo 0,53 Mn Отжиг при Подобно мало- [c.245]

При жестком нагружении с выдержками происходит релаксация напряжений, которой сопутствует накопление пластической деформации при каждом цикле, как это представлено на рис. 4 схематически, а на рис. 5 — в виде экспериментально полученного семейства кривых релаксации [14] для хромо-молибденовой стали при температуре 600° С. Сопоставлены три способа определения разрушающего числа циклов. Определена суммарная накопленная [c.8]

Фланцы арматуры и трубопроводов из молибденовой стали. Типы, размеры и технические условия [c.467]

Молибденовая сталь 0,5%-ная 16М теплоустойчивая 94, 95 [c.435]

Влияние а —v-перехода подробно исследовалось в работе [55]. Три хромистые и одну молибденовую стали изучали в области температур, где происходит превращение феррит—аустенит. Вследствие химического состава температура превращения была различной (табл. 15). [c.107]

Изменение относительного удлинения сталей, облученных при 50° С до дозы 5 10 н/см (тепловые нейтроны), показано на рис. 46 [55]. Приведенные данные позволяют утверждать, что а — 7-переход оказывает существенное влияние на высокотемпературное радиационное охрупчивание. Для хромистых сталей ВТРО наблюдается только в у-фазе. У молибденовой стали влияние превращения на ВТРО не обнаружено. [c.107]

Цирконий вызывает повышение ударной вязкости всех исследованных сталей. Молибденовые стали с цирконием имеют большую ударную вязкость, чем немодифицированная вольфрамомолибденовая сталь и сталь Р18. [c.8]

Физико-химические свойства 3 — 304 Молибденовая сталь — см. Сталь молибденовая [c.158]

Детали арматуры, работающей при температуре выше 425°, отливаются на заводах СССР из легированной молибденовой стали состава 0,2—О.ЗЧ/о С 0,2—,040/ Si 0,5— 0,8 /о Мп 0,3-0,б0/о Мо Р и S до 0,040/о. [c.780]

Хромо молибденовая сталь [64 20—700 8оо 900 3000 1000 500 1 5 [c.64]

В отличие от других карбидообразующих элементов Мо и образуют оба типа карбидов При медленном охлаждении вольфрами-стой и молибденовой стали образуются устойчивые карбиды — фазы внедрения УС, [c.335]

Фиг. 57. Изотермическое превращение аустенита в молибденовой стали.

Фиг. 91. Структурная диаграмма молибденовой стали.

Введение в хромоникелевую сталь молибдена снижает чувствительность стали к перегреву, уменьшает критическую скорость превращений при закалке, сообщает стали (при содержании около 1% Сг и 3,5% N1 или 2% Сг и 20/ц N1) способность закаливаться на воздухе и устраняет отпускную хрупкость [4, 8]. Во многих случаях молибден в хромоникеле-молибденовой стали может быть заменён полностью или частично вольфрамом (одна весовая часть молибдена заменяется двумя-тремя частями вольфрама). [c.382]

Легирование другими элементами хромистой стали также повышает прокаливаемость. Для сечений диаметром 20—40 мм, кроме стали 40ХР, можно применять стали других марок из И1 группы. Стали этой группы дополнительно легированы марганцем, молибденом, кремнием, титаном. Все перечисленные элементы углубляют прокаливаемость и все, кроме молибдена, уменьшают запас вязкости. В этой группе выделяется по вязкости сталь ЗОХМ. Хотя прокаливаемость у нее не на много выше, чем у стали 40Х, но порог хладноломкости ниже кроме того, сталь ЗОХМ нечувствительна (как и другие молибденовые стали) к отпускной хрупкости II рода. [c.386]

Азотирование (насыщение поверхностного слоя азотом) обеспечивает не меньшую твердость, чем при цементации. Малая толщина твердого слоя (около 0,1.. . 0,6 мм) делает зубья чувствительными к перегрузкам и непригодными для работы в условиях повышенного абразивного износа (например, плохая защита от загрязнения). Степень коробления при азотировании мала. Поэтому этот вид термообработки особенно целесообразно применять в тех случаях, когда трудно выполнить шлифование зубьев (например, колеса с внутренними зубьями). Для азотируемых колес применяют молибденовую сталь 38ХМЮА или ее заменители 38ХВФЮА и 38ХЮА. Заготовку зубчатого колеса, предназначенного для азотирования, подвергают улучшению в целях повышения прочности сердцевины. [c.144]

Аналогичные сравнения данных чистого кручения с еоответ-ствующими результатами испытаний при совместном действии крутящего момента и растягивающей силы показали, что при кручении применение дополнительной растягивающей силы увеличивает угловую скорость ползучести. Результаты испытаний стали 15Х1М1Ф хорошо сочетаются с данными аналогичных исследований перлитной 0,5%-ной молибденовой стали [101], а также качественно совпадают с результатами испытаний стали аустенитного класса ЭИ-257 на первом участке затухающей скорости ползучести [103]. [c.164]

На рис. 71, построенном по данным работы [43], приведен пример нелинейной прямой корреляции данных испытаний на лабораторной машине и в условиях эксплуатации [44]. В последнем случае испытывались шары рудоразмольной мельницы, изготовленные из стали и чугуна, и шары из молибденовой стали твердостью по НВ = 650 кгс/мм , принятой в качестве эталона. Руда увлажнялась водой. Образцы из тех же материалов испытывались на машине Фаренвальда, где в качестве эталона применялась отоягжеиная сталь 1020. [c.101]

Фосфорная кислота. В этой кислоте наиболее стойки молибденовые стали. Аустенитные хромоникелевые стали при обычной температуре стойки в растворах любой концентрации малоуглеродистые стали стойки до 50 °С в технической концентрированной Н3РО4 стали с 17% Сг стойки до температуры кипения в 1—10%-ных растворах Н3РО4. В фосфорной кислоте стойки алюминий и его сплавы, не содержащие меди, за исключением сплавов с магнием. [c.40]

Толщина стенок литой арматуры из молибденовой стали для Рпаб = = 64 кГ/см и t = 450° С РС-173—50 409 [c.465]

В стали алюминий усиливает склонность к образованию черного излома. В углеродистой или молибденовой стали уже вследствие сильного раскисления стали алюминием значительно усиливается склонность к графитообразопанин) при длительном нагреве в районе температур 450—650° С. Процесс графитообразования можно предотвратить, присаживая хром в количестве 0,5% (или более), а также вводя сильные карбидообразующие элементы, такие, как титан, ванадий, ниобий. Измельчает зерно и уменьшает восприимчивость стали к старению понижает чувствительность стали к хрупкому разрушению, повышает ударную вязкость при низких температурах Повышает температуру мартенситного превращения [c.21]

Наибольшей жаропрочностью (высокими сопротивлением ползучести и длительной прочностью) из группы низколегированных сталей обладают хромомолибденованадиевые, меньшей — хромомолибденовые и наименьшей — молибденовые стали. Кроме пониженной жаропрочности, молибденовые стали склонны к гра-фитизации, ввиду чего они находят все меньшее применение. [c.83]

Под действием высоких температур и напряжений в молибденовых сталях происходит распад карбида Feg с выделением свободного углерода в виде графита. Наиболее интенсивно распад карбида Feg происходит при температурах свыше 485° С. Местами наиболее интенсивного развития графитизации является зона термического влияния сварки. В участках этой зоны происходит образование скоплений графита по внешнему контуру зоны, т. е. там, где температура нагрева около или немного выше точки Лсд (около 725—735° С). [c.83]

Основными факторами, обусловливающими склонность молибденовой стали к графитизации, являются метод ее раскисления и величина зерна. Крупнозернистые стали, выплавленные без применения алюминия для раскисления или с добавкой алюминия не более 0,25 кг на 1 т, практически не графитизируются. Мелкозернистые молибденовые стали, раскисленные алюминием в количестве 0,6—I кг на 1 т, [c.83]

В связи с тем, что температура перегретого пара в современных энергоустановках превысила 510° С, хромомолибденованадиевые стали (12Х1МФ, 15Х1М1Ф), как более жаропрочные, полностью заменили в котельном производстве хромо молибденовые стали. Большая жаропрочность этих сталей объясняется тем, что V в них упрочняет твердый раствор, уменьшает скорость диффузионных процессов перераспределения элементов, главным образом Мо, и повышает устойчивость стали против отпуска. Кроме того, распределение термически устойчивых высокодисперсных карбидов ванадия по дефектам кристаллической решетки препятствует развитию сдвиговых процессов при пластической деформации. Наиболее удачно распределение карбидов ванадия по многочисленным дефектам мартенситных кристаллов и наименее — по [c.86]

Ввиду склонности молибденовой стали к графитизации для ответственных агрегатов вместо нее рекомендуется сталь 12МХ. При соблюдении условий раскисления алюминием в количестве не более 0,25 кг на 1 m и контроле величины зерна молибденовые стали можно применять при температурах, не превышающих 485° С. [c.94]

Элементы Сварка труб из углеродистой стали марок 15. 20 и 25 Сварка труб из хромомолнбдено-ной стали Сварка труб из молибденовой стали [c.80]

Для образцов из углеродистой и молибденовой стали ударная вязкость должна быть не менее 6 кГм1см , для образцов из хромомолибденовой и хромомолибденованадиевой стали не менее 5 кГм1см , и для образцов из аустенитной стали не менее 7 кГи/сА . [c.89]

Низколегированные никелевые, хромистые и молибденовые стали труднее отличить одну от другой, чем углеродистые, однако от углеродистых сталей они отличаются сильно. Нержавеющие хромистые стали хорошо различаются в зависимости от содержания хрома. С повышением содержания хрома трибоэффект увеличивается с положительным знаком по отношению к чистому железу. [c.361]

Особенно эффективным является присутствие никеля совместно с карбидообразующи 1и элементами хромом, молибденом и др. Никель-молибденовая сталь в частности обладает высоким пределом усталости. Никелевая и ни-кельмолибденовая стали широко распространены в США. Химический состав стандартных марок никелевой и никельмолибденовой стали, изготовляемой в СССР и за границей, приведён в табл. 26. [c.379]

Выбор материала для рабочих колёс зависит от окружных скоростей. Для высоконапряжённых дисков применяются хромоникеле-молибденовые стали со следующими механическими свойствами предел прочности при растяжении = 80 — К О кг/лж , предел текучести а = 70ч-80 г/жи<2, удлинение Сб = 18-=--i- 12%, ударная вязкость = Ю кгм см Допускаемый запас прочности 2,5-3 к пределу текучести. Особое значение придаётся вязким свойствам металла. Диски изготовляются из специальных поковок. Образцы для механических испытаний берутся из ступицы диска (внутренней части). Металл контролируется на флокены. [c.588]

Парораспределение этой турбины сделано иначе, чем у турбины 50 мгвт. Паровая коробка 1 выполнена в виде самостоятельной отливки из молибденовой стали, в которой расположено пять клапанов. Три клапана направляют пар в пространство между стенкой цилиндра и обоймой 2, а два перегрузочных клапана подводят пар через окна 3 в обойме в перегрузочную камеру за скоростной ступенью. [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...