Формула расхода несжимаемой жидкости

Формулу для расхода несжимаемой жидкости в зависимости от показаний этого дифманометра можно получить таким же путем, как в случае установки водомера Вентури. Пусть диафрагма установлена на горизонтальном участке трубопровода записывая уравнение удельной энергии на участке между сечениями 0 и 2, получим [c.345]

Формула для определения Gg была предложена А. Стодолом. Профессором В. В. Уваровым был дан оригинальный вывод этой формулы, сущность которого заключается в следующем. Считая перепад давления в каждом лабиринтном уплотнении небольшим, расход газа можно определить по формулам для несжимаемой жидкости [c.176]

Нетрудно видеть, что полученное уравнение отличается от формулы Дарси—Вейсбаха для несжимаемой жидкости (5.1) только множителем 2/(2 — Ар/р . Заменив в уравнении (6.32) скорость массовым расходом из уравнения (3.13) = [c.108]

Формула (XI. 10) выражает известный закон о том, что секундный объемный расход жидкости при установившемся ламинарном движении несжимаемой жидкости в цилиндрической трубе круглого сечения пропорционален перепаду давления на единицу длины трубы и четвертой степени ее радиуса (или диаметра). Этот закон часто называется законом Пуазейля, исследовавшего законы движения крови по капиллярным сосудам. [c.248]

Коэффициент расхода р в формуле (7.55) можно представить, как обычно, в виде р = сре (где ф — коэффициент скорости, который, как и в случае истечения несжимаемых жидкостей, зависит от числа Рейнольдса). При значительных числах Рейнольдса можно принимать (для отверстий в тонкой стенке) ф = 0,98. [c.324]

Расходомеры, основанные на создании перепада давления. К расходомерам этого типа относятся диафрагмы, сопла и трубы Вентури в них перепад давления Др создается за счет местного сужения потока, а расход Q несжимаемой жидкости определяется по формуле [c.653]

В отличие от течения несжимаемой жидкости для газа не сохраняется постоянство объемного расхода Q, расход увеличивается вследствие расширения, вызванного понижением давления вдоль потока, а расширение в свою очередь приводит к изменению температуры в соответствии с формулой (8.1). Поэтому уравнение Бер- [c.283]

В формуле (20.7) индексы 1 и 2 соответственно относятся к сечению перед дросселем и за дросселем, -5 др — площадь проходного сечения дросселя, а ц — коэффициент расхода, который определяется так же, как и для несжимаемой жидкости (см. гл. 6). [c.287]

Интеграл в этом случае равен p i, где х имеет тот же смысл и определяется теми же формулами, что для несжимаемой жидкости. Очевидно также, что pXi равно средней по расходу скорости при постоянной плотности. Тогда уравнение неразрывности может быть записано в таком виде [c.99]

Здесь О — объемный расход жидкости через поверхность сферы, г o = = Уг(а), г — радиальная координата. Согласно полученным формулам, объемная плотность электрического заряда в несжимаемой жидкости равна нулю. В этом случае заряд располагается на бесконечности в виде слоя поверхностного заряда. Образование такого слоя становится понятным, если рассмотреть аналогичную задачу для области В, заключенной между сферическим источником г = а и сферой г = Я > а, потенциал которой полагается равным нулю. При Я оо эта сфера моделирует бесконечно удаленную область пространства. Заметим также, что сумма Ед объемного и поверхностного зарядов вне тела V определяется формулой [c.371]

По предыдущему [гл. I, формула (68)], первый интеграл равен нулю пропадает также четвертый интеграл, так как при отсутствии источников—стоков и несжимаемости жидкости полный расход жидкости СКВОЗЬ контур Q равен нулю [c.280]

Формула (140) выражает закон Пуазейля, согласно которому при ламинарном течении вязкой несжимаемой жидкости в прямой круглой трубе секундный расход пропорционален перепаду давления на единицу длины трубы и четвертой степени ее радиуса и обратно пропорционален коэффициенту вязкости. Средняя по сечению скорость будет равна [c.327]

Рассмотрим параллельно-струйную фильтрацию идеального газа по закону Дарси. При параллельно-струйной фильтрации несжимаемой жидкости объемный расход определяется по формуле (III.1) используя аналогию между течением несжимаемой жидкости и газа, о которой говорилось в 1, запишем для газа формулу массового расхода [c.83]

Для неразрывной струи несжимаемой жидкости плотностью р, движущейся по трубе сечением Р со скоростью V, массовый расход можно выразить формулой Qм=pvF. Из этого уравнения неразрывности легко получить со-отнощение [c.119]

Формулы (12.3) и (12.4) справедливы для несжимаемых жидкостей. При измерении расхода газа или пара плотность р среды изменяется при прохождении через сужающее устройство вследствие изменения давления. Это учитывается введением в уравнения расхода поправочного множителя на расширение измеряемой среды 8. Тогда уравнения для массового Q и объемного Qo расхода принимают вид [c.119]

Подсчет массовых, кг/с, и объемных, м 7с, расходов для любой жидкости (сжимаемой, т. е. газов и пара, и несжимаемой — воды, жидкого топлива) независимо от конструкции сужающего устройства ведут по формулам [c.225]

Жидкость из бака по тракту подается в насос 2 с байпасным трактом 5, имеющим местное сопротивление 7, а затем через тракт 4 к потребителю 5. В тракте 4 установлена емкость 6 для демпфирования колебаний. Составим уравнения, описывающие динамику системы в линейном приближении, считая жидкость несжимаемой. Примем, что внешнее возмущение может создаваться не только при вариации давления в баке Ър , но и при изменении частоты вращения вала насоса 2 Ьп из-за изменения условий работы его привода. Для каждого участка тракта запишем в размерных амплитудах вариаций уравнения динамики, связывающие амплитуды вариаций расхода с амплитудами вариаций перепада давлений на концах участка. Особенности динамических характеристик столба жидкости учтем путем введения для каждого участка проводимостей у1, соотношения для определения которых можно найти по формулам, приведенным в подразд. 2, для трех узлов ПГС (см. рис. 2.27, [c.131]

В [Л. 381 предлагается способ определения расхода насыщенной воды, основанный на введении установленных из опыта поправочных коэффициентов к гидравлической формуле, описывающей расход несжимаемой жидкости. Выбор формулы гидравлики в качестве опорной зависимости оправдывается тем, что при быстром течении в каналах умеренной протяженности измеренные расходы ближе к расходам капельной жидкости, нежели к вычисленным в предположении термодинамически равновесного изоэн-тропийного процесса. [c.188]

Массовый расход газа при этом зависит от давления в резервуаре р и возрастает с его увеличением, но не зависит от давления внешней среды Рвн, а следовательно, от величины отношения рвв/рь Коэффициент расхода (X в формуле (XVI.55) можно представить, как обычно, в виде (,i = (pe, где ф — коэффициент скорости, который, как и в случае истечения несжимаемых жидкостей, зависит от числа Рейнольдса. При значительных числах Рейнольдса можно принимать (для стверстий в тонкой стенке) ф = 0,98. [c.306]

Влияние эксцентрицитета. При ламинарном течении несжимаемой жидкости в узком кольцевом канале величина утечек прямо пропорциональна третьей степени радиального зазора. Поэтому расход жидкости при истечении ее через неконцентричный кольцевой канал не будет тем же, как при строго концентричном расположении вала и втулки, даже в случае сохранения равенства площадей проходных сечений. Влияние эксцентрицитета на утечки учитывается формулой [c.52]

Формула (5.9) показывает, что при прямолинейном установившемся движении вязкой несжимаемой жидкости в цилиндрической круглой Зсрубе расход прямо пропорционален перепаду давления на единицу длины трубы, четвёртой степени радиуса трубы и обратно пропорционален коэффициенту вязкости. [c.127]

Эти равенства аналогичны уравнению расхода для струйки несжимаемой жидкости [глава II, формула (6)]. Произведение 0)0 называется интенсивностью вихревой трубки в данном сечешш это—величина, аналогичная расходу жидкости через сечение струйки. [c.236]

Сравнивая (8.6) и (8.9) с уравнениями (1.15) и (2.3) для несжимае юй жидкости, мы замечаем их полное сходство. Отсюда следует очень важный вывод при расчётах установившегося течения газа можно пользоваться всеми формулами, выведенными для несжимаемой жидкости, с заменой давления р — величиной Р из (8.5), линейных скоростей— весовыми, объёмных расходов— весовыми расходами. [c.151]

Градиент скорости отрицателен в области положительных градиентов давления, и в отличие от несжимаемой жидкости этот член оказывает стабилизирующее влияние на положение точки отрыва. Величина d nR/d ns характеризует расходимость линий тока. Если линии тока расходятся dR/ds>0, то отрыв наступает позднее. Влияние фактора iePe вдоль линии тока на положение точки отрыва определяется изменением величины dlniiePe/dlns. Если эта величина положительная, то отрыв замедляется, если отрицательная, то он наступает раньше. Если Vq — отрицательная величина (отсос), то положение точки отрыва смещается вверх по потоку. Если Vq — положительная величина (вдув), то отрыв потока наступает раньше. Из этого соотношения можно найти значение параметра вдува или отсоса, при котором отрыв не наступает. Следует, однако, помнить те ограничения, при которых была получена эта формула. [c.270]

В отношении к членам, выраженным через Рц—расход массы в радиальном направлении для несжимаемой жидкости, с плотностью у Уд (14-/3/ ) является по отношению к членам, выраженным через средней плотностью жидкости при линейном и радиальном течении. Отсюда из уравнений (12) и (15) следует, что можно подсчитать расход массы при установившемся течении для сжимаемой жидкости, по отношению к членам (8 , принимая за плотность жидкости среднеалгебраическое значение ее на контурах системы. В противном случае следует применить обычные формулы, где пренебрегаем сжимаемостью. Этот вывод одинаково справедлив для всех установившихся течений с постоянными давлениями или скоростями на контурах, так как замена Лр через А у приводит всегда к коэфициенту (1-Ь/З е ), на который следует умножить С о- [c.519]

Вместе с тем в случае однородной несжимаемой жидкости можно опустить множитель р = onst, который входит в выражение ф — [см. формулу (IX.15)] — а следовательно, и в выражение я]) и F . Тогда, например, функция тока я]) будет иметь значение объемного (а не массового) расхода жидкости через поперечное сечение канала, построенного на линиях тока я)) = О и я ) = Модуль же производной от характеристической функции течения будет равен скорости (а не массовой скорости) фильтрации жидкости v. [c.190]

Приведе.м без доказательства заимствованные лз теории иручення призматических стержне прямоугольного сечеиня формулы скоростей и расхода п ламинарном движении несжимаемо зяз1сой жидкости с возь призматическую трубу прямоугольного сечения ( а х а, —Ь- у Ь, а Ь) [c.495]

Расход жидкости при установившемся истечении через кольцевой зазор между двумя концентрическими трубками круглого сечения (жидкость несжимаемая, полностью развитое ла.минарное течение) определяется формулой [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...