Ступени с различной степенью реактивности

В качестве примера на рис. 22 даны значения углов атаки i в ступенях с различной степенью реактивности при разных коэффициентах разгона. Для всех ступеней принят выходной угол 1 = 20° и осевой выход потока. При малом коэффициенте разгона с увеличением степени реактивности абсолютная величина [c.87]

СТУПЕНИ С РАЗЛИЧНОЙ СТЕПЕНЬЮ РЕАКТИВНОСТИ [c.62]

На практике применяют реактивные ступени с различной степенью реактивности р. [c.370]

Если р = О, то Ло2 = О, т. е. отсутствует перепад энтальпий в каналах рабочих лопаток. Это значит, что давление здесь не изменяется оно уменьшается только в соплах. Такая ступень называется активной, а турбина, состоящая из активных ступеней, — активной турбиной. Если степень реакции р = 0,4- 0,6 (чаще всего р = 0,5), ступень называется реактивной, а турбина, состоящая из реактивных ступеней, — реактивной турбиной. В современных турбинах применяются ступени с различными степенями реакции. [c.163]

Найдем зависимость угла атаки Г от коэффициента разгона для ступеней с различной термодинамической степенью реактивности. [c.86]

На градиент степени реактивности и структуру потока влияет также форма меридиональных обводов проточной части. Свободный поток за НА, не имеющий радиального градиента давления, принимает форму однополостного гиперболоида вращения [17, 21]. В литературе подробно освещены методы расчета и результаты экспериментальных исследований ступеней с различными геометрическими формами меридиональных обводов проточной части [5, 13, 24]. Снижение градиента степени реактивности за счет меридионального профилирования может найти, по-видимому, лишь ограниченное применение в мощных паровых турбинах, так как существенное искривление ограничивающих ступень поверхностей нарушает плавность обводов проточной части и усложняет конструкцию цилиндров. [c.200]

Отклонения степени реактивности для ступеней с различной реактивностью можно проследить по рис. 3.32. Оценка КПД ступени при нерасчетном режиме производится построением треугольников скоростей по известным параметрам пара перед ступенью, давлению за ступенью и оцененной по (3.22) степени реактивности. КПД ступени при нерасчетном режиме можно оценивать также с помощью характеристик, известных для модельных ступеней, и поправок к этим характеристикам. [c.266]

Рнс. 3.32. Изменение степени реактивности р при отклонении и/Сф от расчетного значения для ступеней с различными расчетными р [c.267]

Концевые ступени. Ступени, примыкающие к камерам отборов с регулируемым давлением, и последние ступени перед конденсатором работают на различных режимах при сильно меняющихся перепадах энтальпии и числах ы/Со, при значительном изменении степени реактивности и при больших статических и динамических нагрузках на РЛ. Широкий диапазон изменения регулируемого давления усложняет проблему создания таких ступеней надежными и достаточно экономичными при всех режимах работы. В таких условиях подбирать ступени с подходящими газодинамическими прочностными характеристиками можно лишь на базе обширных теоретических и экспериментальных исследований. Эта проблема в некоторой мере аналогична рассмотренной в n.V.4 для последних ступеней мощных конденсационных турбин. [c.97]

Реакция ступени. При расчете отдельных сечений последних ступеней турбин, работающих во влажном паре, необходимо учитывать изменение степени реактивности турбинной ступени под воздействием влаги. Экспериментальные исследования МЭИ различных турбинных ступеней, характерных для отдельных сечений длинных закрученных лопаток, показывают, что с увеличением влажности степень реактивности всех сечений растет. Наибольшее влияние на увеличение реактивности оказывает влага в корневых сечениях (рис. 7.25) [7.3]. [c.296]

Сравнивая повышение давления в рабочем колесе и во всей ступени на различных радиусах, нетрудно на основании рис. 2.16 убедиться, что с увеличением радиуса все большая часть работы сжатия воздуха приходится на рабочее колесо, т. е. степень реактивности в такой ступени не остается постоянной вдоль радиуса, а непрерывно возрастает от втулки к периферии. [c.70]

Из формулы (2.45) следует, что в ступени с постоянной реактивностью осевые скорости воздуха претерпевают значительные изменения вдоль радиуса. На рис. 2.21 показано изменение осевой и окружной составляющих скоростей в различных сечениях и числа M.WI для такой ступени. Для сравнения там же штриховыми линиями нанесены соответствующие величины для ступени, имеющей те же данные на среднем радиусе, но выполненной с постоянной вдоль радиуса циркуляцией. Сравнение показывает, что закон постоянства степени реактивности ступени обеспечивает значительно более благоприятное распределение предварительной закрутки и [c.74]

Осевое усилие, если учитывать большие диаметры дисков, а также большие разности давлений в реактивных ступенях, может иметь значительную величину. Поэтому для разгрузки от осевого усилия применяют различные разгрузочные устройства. В дисках тех ступеней турбин, которые должны работать без реакции или с небольшой степенью реакции, сверлят отверстия. Применяют также разгрузочный поршень, показанный на рис. П.36. Рабочее тело, поступающее в турбину, оказывает давление на поршень 6. Так как давление с другой стороны поршня равно давлению за турбиной благодаря наличию соединительного трубопровода 7, то поршень испытывает усилие, направленное в сторону, противоположную осевому усилию, и уравновешивающее последнее [c.181]

Разумеется, для различных k будут различные диаграммы, аналогичные представленной на рис. 33, которая в какой-то степени заменяет известную -диаграмму Стодола для расчета многоступенчатых турбин. Но представленная диаграмма является более универсальной, так как пригодна для ступеней с любой реактивностью, тогда как о -диаграмма наиболее подходит к ступеням со степенью реактивности, примерно равной 0,5. [c.97]

Типы элементарных ступеней с различной степенью реактивности. Распределение работы сжатия между рабочим колесом и направляющим аппаратом характеризуется степенью реактивности. На рис. 7.10 представлены треугольники скоростей для ступеней с Рк = 0,5 и рк = 1,0. В ступени первого типа работа сжатия распределена равномерно между рабочим колесом и направляюш,им аппаратом, лопатки конгруэнтны, треугольники скоростей симметричны. В ступени с Рк = 1,0 сжатие воздуха происходит только в рабочем колесе, направляющий аппарат служит лишь для поворота потока. По экономичности оба типа ступеней близки. При одинаковых значениях окружной скорости ступень с р = 1 создает больший напор. Однако такая ступень не может работать с большими окружными скоростями, так как при этом из-за возрастания ffijj число Мц,1 становится недопустимо большим. В компрессорах судовых ГТД обычно применяют ступени со степенью реактивности Рк == 0,5. В компрессорах авиационного типа в целях увеличения напора и уменьшения числа ступеней степень реактивности повышают вдоль проточной части. При этом число остается в допустимых пределах, так как на последних ступенях температура, а следовательно, и скорость звука имеют большее значение. Применив степень реактивности 0,7, можно получить ступень с осевым входом и не устанавливать входной направляющий аппарат перед первым рабочим колесом. [c.231]

Хотя аналогичное определение можно использовать и для компрессора, все же различие в функциях турбомашин обусловливает различные определения степени реактивности. Компрессор предназначен для повышения статического давления жидкости или газа, тогда как назначение турбины сводится к тому, чтобы производить работу. В соответствии с этим степень реактивности компрессора целесообразнее определять как отношение повышения статического давления в рабочем колесе кпо-вышенню статического давления во всей ступени [c.34]

Несмотря на указанные погрешности проектирования, к. и. д. Т1 ступени 3 более, чем на 1% превышает к. п. д. ступени 1, т. е. в общем балансе влияния различных факторов на эффективность ступени 3 превалирует характерное для ступеней с ТННЛ улучшение течения в конфузорных корневых межлопаточных каналах РК при высокой корневой степени реактивности и снижение вреднего влияния радиального зазора над РК при низкой периферийной степени реактивности [для ступени 3 при (u/ o)opt имеем р =59% и р" = 27%]. Для ступеней с ТННЛ неизбежно некоторое снижение коэффициента скорости в периферийных сечениях НА вследствие уменьшения конфузорности потока из-за отклонения его тангенциально наклоненными лопатками к корню ступени. Этот недостаток, однако, как показывает опыт, с избытком компенсируется перечисленными выше положительными факторами. [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...