Коэффициент расхода скоростной

Коэффициент расхода Мр = 0,415. Определяем скоростной напор Q2 [c.233]

Коэффициент расхода = 0,425. Определяем скоростной напор [c.234]

Задача 3.42. В активной ступени перегретый пар с начальным давлением ра=, 2 МПа и температурой /q = 300° расширяется до р = 0,1 МПа. Определить площадь выходного сечения суживающегося сопла, если скоростной коэффициент сопла = 0,96, расход пара через сопло М—1 кг/с и коэффициент расхода сопла /х, = 0,95. [c.128]

Задача 3.43. В реактивной ступени перегретый пар с начальным давлением />о = 2 МПа и температурой /о = 350°С расширяется до рг = Л МПа. Определить площадь выходного сечения суживающегося сопла, если скоростной коэффициент сопла Ф = 0,95, расход пара через сопло М=, 1 кг/с, коэффициент расхода сопла Hi = 0,95 и степень реактивности ступени р = 0,5. [c.128]

Задача 3.44. В активной ступени перегретый пар с начальным давлением ро = 3>,5 МПа и температурой /q = 435° расширяется до Pi = l, 2 МПа. Определить площадь выходного сечения суживающегося сопла, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,95 расход пара через сопло Л/=2,1 кг/с и коэффициент расхода сопла /ii = 0,96. [c.128]

Задача 3.46. В реактивной ступени перегретый пар с начальным давлением 7 о= 1,4 МПа и температурой /о= 350 С расширяется до / 2=0,35 МПа. Определить площадь выходного и минимального сечений расширяющегося сопла, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,96, расход пара через сопло Л/=1,8 кг/с, коэффициент расхода сопла jXi = 0,96 и степень реактивности ступени р = 0,5. [c.129]

Задача 3.48. Определить площадь выходного сечения и выходную высоту рабочих лопаток реактивной ступени, если параметры пара перед ступенью Рй — 2 МПа и о = 390°С, давление пара за ступенью 2= 1,5 МПа, скоростной коэффициент сопла < = 0,95, скоростной коэффициент лопаток / = 0,87, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 13°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл м/с, = 0,5, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20°, средний диаметр ступени /=0,85 м, степень реактивности р = 0,5, расход пара М=24 кг/с, коэффициент расхода для рабочей лопатки / 2 = 0,96 и степень парциальности впуска пара е = 0,4. [c.130]

При использовании трубки для измерения скоростного напора воздуха необходимо трубку протарировать и определить новое значение коэффициента расхода [хо- [c.103]

Числовые значения скоростного коэффициента и коэффициента расхода для простого суженного сопла показаны на рис. 11-13 вместе с изображением продольного сечения сопла. По оси абсцисс отложена [c.81]

При более точных расчетах в уравнение вводятся коэффициенты неравномерности скоростных полей. Этим путем учитывается, что в различных сечениях смесителя поля скоростей имеют более или менее неравномерный характер, а при неравномерном поле скоростей количество движения, определенное исходя из средней скорости (как частное от деления расхода на площадь сечения), имеет меньшее значение по сравнению с действительным количеством движения. Кроме того, при более точных расчетах учитывается сжимаемость газов, давление на стенки смесителя, а также потеря энергии на трение о стенки смесителя. [c.198]

Это, прежде всего, скоростной напор жидкости, подсчитанный без учета коэффициента кинетической энергии (табл. 19.1), а также величины, являющиеся функцией коэффициента расхода (J, (табл. 19.2). [c.255]

Подставив в (5.4) значение к—1,3 и введя коэффициент расхода ц,, учитывающий отличие действительного расхода через клапан от теоретического из-за неравномерности скоростного поля, получим [c.171]

Исследования показывают, что коэффициенты расхода отверстий и насадков, истечение через которые происходит в рассматриваемых уело- ВИЯХ, существенно зависят от скоростного режима в водотоке, в стенке которого выполнены отверстия. [c.226]

Насадку следует рассчитывать как короткий трубопровод с учетом начального участка, в пределах которого формируется поток. Напор при истечении вязкой жидкости через насадку затрачивается на преодоление сил сопротивления на входе, создание скоростного напора во входном сечении, формирование потока на начальном участке и на преодоление сил трения на участке после начального. Исходя из этих положений, нами получены следующие зависимости для коэффициентов расхода [c.156]

Задача 3.27. В активной ступени перегретый пар с на чальным давлением ро=1,2 МПа и температурой io= =300° С расширяется до pi=0,7 МПа. Определить пло ш,адь выходного сечения суживающегося сопла, есл скоростной коэффициент сопла ф=0,96, расход пара че рез сопло Ai=2 кг/с и коэффициент расхода сопла p,i = =0,95. [c.116]

Задача 3.30. В активной ступени перегретый пар с начальным давлением ро— МПа и температурой о= = 320° С расширяется до / i=0,3 МПа. Определить площадь выходного и минимального сечений расширяющегося сопла, если скоростной коэффициент сопла ф=0,97. расход пара через сопло М=, 2 кг/с и коэффициент расхода сопла щ=0,97. [c.118]

Задача 3.47. Определить площадь выходного сечения и выходную высоту рабочих лопаток активной ступени, если параметры пара перед ступенью ро—2 МПа и to= =350° С, давление пара за ступенью р2=1,5 МПа, скоростной коэффициент сопла ф=0,95, скоростной коэффициент лопаток г )=0,87, угол наклона сопла к плоскости диска 01 = 13°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл ы/с1=0,45, угол выхода пара из рабочей лопатки 2=22°, удельный объем пара на выходе из рабочих лопаток У2=0,143 м /кг, средний диаметр ступени с1=1 и, расход пара М=30 кг/с, коэффициент расхода для рабочей лопатки цг=0,95 и степень парциальности впуска пара е=0,4. [c.131]

Многочисленные исследования показали, что коэффициент расхода [х для затопленного отверстия почти не отличается от коэффициента расхода ц для незатопленного отверстия. Поэтому все опытные данные, имеющиеся для определения коэффициента расхода л и скоростного- [c.146]

При распределении воды дырчатыми трубами коэффициент расхода.fl меняется в довольно широких пределах не только в различных по конструкции трубчатых системах, но также в одной и той же системе по длине коллектора и боковых ответвлений. Это происходит потому, что коэффициент расхода зависит как от конструктив н-ых УСЛОВИЙ, тзк и от скоростного режима распределения воды. Кроме того, на коэффициент расхода может оказывать влияние вязкость жидкости. [c.61]

В известных экспериментальных работах определение коэффициента расхода х производилось в зависимости от одного какого-либо параметра, характеризующего конструктивные условия, скоростной режим движения либо вязкость жидкости. [c.61]

Вышеуказанные соображения были положены в основу методики проведения опытов по определению коэффициента расхода [Л в зависимости от конструктивных условий (d и 5 ), скоростного режима (и ) и вязкости ( Ji ) жидкости применительно к условиям распределения ее дырчатыми трубами. [c.62]

Отношение среднего диаметра капель к диаметру сопла форсунки прямо пропорционально произведению суммы некоторых функций от поверхностного натяжения и от вязкости горючего на коэффициент расхода форсунки и обратно пропорционально некоторой функции от скоростного напора при движении капель в воздухе [c.221]

Определить массовый расход воздуха, приняв коэффициент трубки равным единице (перепад давлений (Pi—p )fpg воздуха в ветвях трубки равен скоростному напору v"/2g в мерной точке), а отношение средней скорости в трубе к измеряемой трубкой скорости на ее оси гур/ц = 0,84. [c.172]

Найти площади минимального и выходного сечений сопла Лаваля, если известны параметры пара перед соплом Pi = 0,1 МПа, /j = 300° С. Давление за соплом Ра = 0,25 МПа. Расход пара через сопло Л4 = 720 кг/ч. Скоростной коэффициент ср = 0,94. [c.228]

Пример 37. Для канала, проходящего в земляном русле и имеющего уклон У = 0,0001, расход Q = 75,0 м /сек, коэффициент шероховатости п = 0,0225, коэффициент заложения откосов т = 1,5 и т = 3,606, определить глубину наполнения и ширину канала по дну Ь при условии, что скорость течения воды в канале равна v = 0,80 м/сек. Сначала найдем значение скоростной характеристики [c.218]

Пример 22.9. Определить ширину водосливных отверстий двухпролетной водосливной плотины. Профиль водослива построен по координатам Кригера—Офицерова (см. рис. 22.23, а и форму / на рис. 22.24) при следующих данных расход Q = 115,0 м /с скорость подхода Ко = 0,3 м/с высота водослива Р1 = р = 9 м напор над гребнем водослива (равен профилирующему напору) Я = Япр = 2,5 м бытовая глубина в нижнем бьефе Аб = 6 м. Форма бычков и устоев в плане — заостренная (см. рис. 22.29) коэффициент а = 0,06. Скоростным напором ввиду его малости можно пренебречь. Принимаем вначале ориентировочное значение коэффициента расхода для формы 1т = 0,49 водослив не подтоплен, так как Аб-< р. [c.176]

В формулах (26.9) и (26.10) скоростной напор в канале на подходе к водосливу не учитывается, т. е. Н1 = и Н , = Я 2-Для щелевых водосливов практического профиля коэффициент расхода по Е. А. Замарину принимается в зависимости от напора Н (табл. 26.1). [c.238]

После этого нужно рассчитать коэффициент расхода р = тд/тт и скоростной коэффициент ф = аУ2д/[г1У2 для одного из режимов течения при Р>Ркр и для одного при р<Ркр (для воздуха р р = 0,528). Для этого сначала рассчитывают обратимый адиабатный процесс расширения воздуха от давления ро (начальная температура о) до рг (процесс /—2 на рис. 9.2) [c.236]

Коэффициент расхода сопел определялся предварительной тарировкой их путем измерения скоростных полей при помощи лередвиж-ных трубок Прандтля. Скоростные поля в таких насадках отличаются большой равномерностью. [c.13]

Задача 3.28. В реактивной ступени перегретый na с начальным давлением ро 2 МПа и температурой (о — =350° С расширяется до 2=1,4 МПа. Определить пло щадь выходного сечения суживающегося сопла, есл1 скоростной коэффициент сопла ф=0,95, расход пара че рез сопло М==1,2 кг/с, коэффициент расхода сопла =0,95 и степень реактивности ступени р==0,5. [c.116]

Задача 3.29. В активной ступени перегретый пар с на чальным давлением /jo=3,5 МПа и температурой /о= =435°С расширяется до Pi=],2 МПа. Определить пло щадь выходного сечения суживающегося сопла, есл1 скоростной коэффициент сопла ф=0,95, расход пара че рез сопло М — 2,1 кг/с и коэффициент расхода сопл Й1=0,96. [c.116]

Расчетная потребность в рабочей силе на содержание 1 км пути с учетом поправочных коэффициентов определяется в следующем порядке. Из таблицы дифференцированных норм расхода рабочей силы (приложение 1 к приказу № ЗОЦ) берется норма Н, соответствующая грузонапряженности, типу рельсов и роду балласта. Эта норма корректируется в зависимости от наличия понижающих и повышающих факторов (железобетонные шпалы, бесстыковой путь, пригородное движение, крутые кривые, большие мосты, близость к местам погрузки угольных маршрутов и т. д.). Полученная откорректированная норма Якор умножается на поправочные коэффициенты К], (скоростное движение) и К2 (пропуск поездов), затем добавляются затраты труда на ограждение работ Д. И тогда расчетная норма рабочей силы Яр будет равна Яр=Якор КхК +Д. [c.140]

При распределении воды дырчатыми трубами коэффициент расхода меняется в довольно широких пределах не только вразличных по конструкции трубчатых системах, но и в одной и той же системе по длине коллектора и боковых ответвлений. Это объясняется тем, что коэффициент расхода зависит не только от конструктивных условий, но и от скоростного рсл пма распределения воды. [c.160]

Реальные течения в с о п л а х Л а в а л я. Так же, как в сужающихся соплах, два фактора отличают эти течения от одномерных изоэнтропных, рассмотренных в п. 13.4 отклонение от одномерности и гидравлические потери. В соплах Лаваля к потерям на трение добавляются потери на скачках уплотнения и при отрывах пограничного слоя, которые могут возникать в сверхзвуковых частях сопел. Теоретический расчет сверхзвуковых течений с большим dpjdx при наличии скачков и отрывов пограничного слоя чрезвычайно сложен. Поэтому потери в соплах Лаваля обычно оцениваются суммарно с помощью скоростного коэффициента фс (15.74), коэффициента сохранения полного давления Ос (15.75) и коэффициента расхода -фс (15.76). [c.308]

Обезуглероживание, так же как и угар металла, наносит ущерб производству. В современных печах для термообработки рабочее пространство печи заполняют специальными защитными газами, исключающими возможность окисления и обезуглероживания поверхности изделий. При этом передача тепла от дымовых газов к изделиям осуществляется излучением через стенки муфелей или радиационных труб, изолирующих печную атмосферу от этих газов. На угар металла, помимо концентрации газов, влияет длительность нагрева. При скоростном нагреве потери металла в окалину резко сокращаются, и поэтому стараются нагрев вести с наибольшей скоростью, допустимой для данного металла. В последнее время внедряют печи для открытого безокислительного или малоокислительного нагрева стали перед прокаткой, ковкой и штамповкой. Природный газ сжигают в рабочей камере печи с коэффициентом расхода воздуха 0,5. Метан, являющийся главнейшей составляющей природного газа, сжигают по суммарной реакции [c.10]

Эту формулу. можно распространить и на систе.му труб различных сечений. Однако для этого нужно все коэффициенты потерь относить к скоростному напору, соответствующему скорости истечения из выходного отверстия трубы, произведя их пересчет по формуле (6-12). Коэф()зициент расхода в таких случаях будем называть к о э ф и ц и е н т о м расхода системы (усист)- В том случае, если истечение происходит через затопленное отверстие в покоящуюся жидкость или жидкость, движущуюся со скоростью, значительно меньшей скорости истечения, следует пользоваться той же формулой, рассматривая а в этом случае как коэффициент потерь на выходе в покоящуюся жидкость. [c.107]

Условимся значения всех коэффициентов относить к скоростному напору, соответствующему суммарному расходу Q до ответвления (при разделении потоков) или суммарному расходу Q после ответвления (при слиянии потоков). Введем следующие обозначения Qotb и Qo,b — расходы в ответвлении соответственно при разделении и слиянии потоков Qnp и Qnp — расход проходящего потока (т. после ответвления или до соединения). Коэффициенты сопротивления, относящиеся к ответвлению, обозначим через отв и loTBt а относящиеся к прямому направлению — пр и пр. [c.218]

При неэатопленном водосливе практического профиля уровень нижнего бьефа лежит ниже гребня водослива (рис. 9.5, а), т. е. кб<Р. Расход через незатопленный водослив практического профиля находят по общей формуле водосливов (9.1) с учетом влияния скорости подхода vo и бокового сжатия потока (5>Ь), так как на практике подводящее русло у водосливных плотин обычно имеет неправильное сечение с неправильным распространением скоростей. Влияние скорости подхода учитывается путем коррекции напора Я на величину скоростного напора скорости подхода. Учет влияния бокового сжатия потока осуществляется введением поправочного коэффициента е на сжатие струи. С учетом сказанного расчетная формула для определения расхода через незатопленный водослив практического профиля имеет вид [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...