Коэффициент сопротивления трубного пучка

Коэффициент сопротивления трубного пучка с шахматным расположением труб при поперечном омы вании определяется по формуле [c.400]

КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ ОБТЕКАНИИ ТРУБНЫХ ПУЧКОВ [c.23]

При определении теплоотдачи в качестве расчетной поверхности нагрева принимают полную поверхность трубы, включая поверхность ребер, умноженную на коэффициент эффективности оребрения. В трубных пучках коэффициент теплоотдачи увеличивается от ряда к ряду по потоку газа, а затем стабилизируется. Для гладких труб стабилизация происходит примерно на шестом ряду, для сребренных — на третьем или четвертом рядах. Коэффициент гидравлического сопротивления уменьшается от ряда к ряду по потоку газа. [c.95]

Значения функции 6(fii) в зависимости от 5,, вычисленные Г. Н. Абрамовичем, представлены на рис. 15. Для отыскания величины е достаточно определить длину струи х до точки пересечения границы ядра постоянной массы с поверхностью впереди лежащей частицы. Для засыпки с различной пороз-ностью графоаналитическим методом проделаны необходимые вычисления и на рис. 16 представлена зависимость е = ф(/и). Далее, точно так же, как и при обработке опытов по трубным пучкам, влияние расширения струи учтено эмпирически в виде поправки к коэффициенту сопротивления струи [c.286]

На выбор толщины стенки теплопередающих труб влияют два противоречивых фактора. С одной стороны, толщина стенки трубы определяет надежность трубного пучка, с другой стороны, увеличение толщины снижает коэффициент теплопередачи. Особенно это заметно в ТА с жидкометаллическими теплоносителями, где доля термического сопротивления стенки в общем сопротивлении составляет от 40 до 60 %. В ТА с газовыми теплоносителями это сопротивление составляет от 10 до 25 %. Высокое термическое сопротивление стенки связано с низкой теплопроводностью [около 20 Вт/(м -К)] нержавеющих сталей аустенитного класса, из которых изготавливаются теплопередающие трубы. [c.45]

Сопротивления при поперечном обтекании трубных пучков. Коэффициенты сопротивления пучков с шахматным расположением труб при поперечном обтекании однофазным потоком жидкостей рассчитываются по формуле [4, 5] [c.158]

Определение гидравлических сопротивлений проводилось посредством замеров статического давления в соответствующих точках модели (см. рис. 7.7). Коэффициенты сопротивления приводились к сечению входного патрубка. В щелевом зазоре между корпусом ПТО и плавающей головкой трубного пучка при помощи трубок полного напора замерялось поле скорости в двух точках, расположенных на взаимно перпендикулярных диаметрах. [c.249]

Для обеспечения геометрического подобия между трубными пучками образца и модели (одинаковые число трубок, шаг между ними и способ заделки труб в трубной доске) в ней достаточно точно воспроизводятся одинаковые с образцом величины коэффициентов местных сопротивлений Сх и С . Для сокращения длины моделирующих трубок в них вводятся эквивалентные сопротивления [c.65]

Коэффициент сопротивления при поперечном обтекании ( п,зависит от конструкции трубного пучка. [c.145]

Местные сопротивления в газо- и воздухопроводах, связанные с поворотами потоков, их разветвлениями, изменением сечений, а также с поворотами потока в трубных пучках определяются по формуле (359). Значения коэффициента С для некоторых наиболее характерных видов местных сопротивлений, связанных с изменением сечения, даны в табл. 71. [c.342]

При меньшем живом сечении (будет больше скорость газов и выше коэффициент теплоотдачи конвекцией. Но с (повышением скорости газов сопротивление труб конвективного пучка резко возрастает. К тому же тесное расположение труб в пучке не всегда можно выполнить, особенно когда трубы ввариваются в трубные решетки. [c.191]

Особенностью данной задачи, как и многих других инженерных задач, является то, что значительное число технологических и экономических величин представлено в виде графиков и таблиц. К таким величинам для кожухотрубных теплообменных аппаратов относятся коэффициенты, учитывающие изменение интенсивности теплообмена и гидравлического сопротивления в межтрубном пространстве в зависимости от угла атаки количество труб в трубной решетке в зависимости от числа труб по диагонали пучка в случае заполнения трубами сегментов коэффициент, учитывающий отклонение среднего температурного напора при смешанном токе от среднего температурного напора при прямотоке и противотоке цена изготовления и монтажа единицы веса теплообменных аппаратов и единицы установочной мощности нагнетателей и др. [c.205]

Для защиты нижней трубной доски от лучеиспускания газов и кладки служит предвключенный змеевик, через который с большой скоростью прогоняется воздух. На рис. 24 показан трубчатый стальной рекуператор с прямоточным движением воздуха внутри труб. Поскольку сопротивление по воздуху легко преодолевается давлением, развиваемым воздуходувкой, можно выбрать большую скорость движения воздуха = 12 ч- 18 м/сек, что улучшает условия теплообмена. Газы движутся поперек пучка в два хода. Можно поместить внутрь труб легкие вставки, которые дадут возможность в условиях высокой температуры газов существенно увеличить коэффициент теплоотдачи от стенок к воздуху. Вставки уменьшают сечение для прохода воздуха, что позволяет принимать более высокие [c.61]

В условиях постоянной работы турбины в режиме ухудшенного вакуума при малых расходах воды через конденсатор целесообразно заглушить и вырезать часть трубок конденсатора для увеличения в них скорости воды. Это позволит повысить коэффициент теплопередачи в конденсаторе, что в конечном итоге приведет к увеличению выработки электроэнергии на тепловом потреблении. Вырезка заглушенных трубок, кроме того, позволит уменьшить паровое сопротивление конденсатора, что особенно актуально для конденсаторов старых тршов с большим паровым сопротивлением трубного пучка. В некоторых случаях может оказаться целесообразным перевод конденсатора на увеличенное число ходов. [c.80]

Диапазоны применимости эмпирических формул для расчета коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления рассматриваемого трубного пучка, приведенных в предыдущем параграфе, заданы посредством безразмерных режимно-геометрических параметров Re /Re , Re , V p> V p- T.JDp, bptd (за исключением температуры наружной поверхности труб н)-Аналогично формируются условия применимости большинства эмпирических соотношений для теплогидравлических расчетов теплообменного оборудования. Для упрощения системы ограничений, задающей область допустимых значений независимых переменных, варьируемых в процессе оптимизации, в качестве последних следует использовать минимальное число абсолютных параметров, а остальные переменные выбирать из указанных выше безразмерных режимно-геометрических параметров. Такой подход дает возможность сократить в системе ограничений число функциональных неравенств [29]. [c.121]

Здесь ш — скорость потока (продуктов сгорания или воздуха) для сжатого сечения канала, м/с р — плотность при средней температуре потока, кг/м . Коэффициент сопротивления п зависит от КОМП0И01ВКИ трубного пучка (шахматное или коридорное располол<епие труб, относительных шагов 51/с и 5г/й и числа рядов труб, в пучке). [c.317]

На фиг. 96, в показан конденсатор с центральным потоком пара. Трубный пучок имеет форму круга, причем пар подводится ко всей наружной поверхности пучка и движется радиально к центру — к месту отсоса воздуха. При наличии достаточного сечения для пара сбоку и снизу пучка стекающий конденсат, а также поверхность конденсата в сборнике омываются частью пара, и этим обеспечивается принцип регенерации. Паровое сопротивление таких конденсаторов меньше, чем ранее описанных, из-за большей поверхности пучка со стороны входа пара (примерно в 3 раза) и меньшей длины пути пара в пучке (по радиусу, а не по диаметру). Достоинством этого типа конденсаторов является также постепенное уменьшение проходного сечения для пара в пучке от периферии к центру, что имеет существенное значение для сохранения достаточной скорости паровоздушной смеси в последних рядах трубок и обеспечения приемлемых значений коэффициента теплоотдачи с паровой стороны. Вторым достоинством этого типа конденсаторов является отсутствие контакта между основным конденсатом и отсасываемой паровоздушной смесью, что способствует хорошей дегазации конденсата. Конденсаторы с центральным потоком пара до недавнего времени выпускались у нас, в частности, для мощных турбин среднего давления 50 и 100 мгвт. [c.221]

Возможность эффективной очистки на хо-д) позволила создать подогреватели подобного типа с трубами малых размеров. Подогреватель состоит из 20 секций, последовательно соединенных между собой переходными участками. Каждая секция представляет собой пучок из 146 труб диаметром и толщиной стенки 18x3 мм, длиной 1 м, приваренных к трубным решеткам. Подогреватель имеет следующие эксплуатационные характеристики производительность по мазуту марки МЮО или М200 составляет 100 т/ч, скорость мазута—1,8 м/с, подогрев мазута осуществляется от 80 до 160 С, давление греющего пара равно 1,3 МПа, коэффициент теплопередачи — 815 Вт/(м -К), гидравлическое сопротивление подогревателя по мазуту составляет 0,3, а по пару — 0,04 МПа. [c.369]

Одним из средств снижения металлоемкости и габаритов теплообменного оборудования является применение копвективиых поверхностей, выполненных в виде пучков труб с оребрением различного вида [1]. Такое оребрение изготавливается обычно в виде пластин различной формы, увеличивающих поверхность нагрева со стороны большего термического сопротивления. Коэффициент теплоотдачи, отнесенный к поверхности несущей трубы, растет пропорционально коэффициенту оребрения, что выравнивает термические сопротивления со стороны обоих теплоносителей и приводит к увеличению коэффициента теплопередачи. На практике широкое применение получили трубы с винтовым и шайбовым оребрением, производство которых автоматизировано. Указанное оребрение, хотя и снижает для тесно расположенных ребер удельцый теплосъем (отнесенный к полной поверхности) на 20—30 %, однако для поверхностей, находящихся под давлением (например, в парогенераторах), позволяет заменить часть толстостенной трубной системы тонкостенным оребрением, что приводит к экономии металла до 50 % и снижению габаритов до двух раз. При небольших давлениях теплоносителя или при невозможности ирименения тонких ребер происходит уменьшение габаритов теплообменника без снижения металлоемкости. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...