Перегрев латуни

При нагреве до высоких температур образуется текстура рекристаллизации и крупное зерно, что снижает прочность н пластичность (перегрев латуни). [c.348]

Излишний перегрев металла (выше температуры 1100— 1200° С) не допускается. Перегрев латуни весьма вредно сказывается не только на ее окислении и ухудшении качества отливок (увеличивается газонасыщенность и понижаются механические свойства), но также и на производительности печи и сроке службы ее футеровки. [c.378]

Дуговые однофазные печи Д МК (табл. 12) косвенного нагрева применяют для плавки меди и ее сплавов (бронз, латуней). Расплавление и перегрев металла в печах проводят независимой дугой, питающейся однофазным трансформатором, переменным током от специального трансформатора. [c.293]

Сварка латуни. Газовую сварку широко используют для сварки латуни, которая труднее поддается сварке электрической дугой. Основное затруднение при сварке состоит в значительном испарении из латуни цинка, которое начинается при 900 С. Если латунь перегреть, то вследствие испарения цинка шов получится пористым. При газовой сварке может испаряться до 25% содержащегося в латуни цинка. [c.129]

Теплопроводность латуни выше теплопроводности низкоуглеродистой стали примерно на 70%. Поэтому, казалось бы, при сварке латуни следует применять более мощное сварочное пламя, чем при сварке стали такой же толщины. Однако более мощным пламенем легче перегреть металл ванны и увеличить испарение цинка, в результате чего шов будет пористым. Поэтому при сварке латуни мощность пламени выбирают такую же, как при сварке стали, т. е. 100—120 а / ацетилена на 1 мм толщины листа. [c.129]

Перегрев (а-(-р)-латуни часто сопровождается пережогом, причем по границам зерен преимущественно окисляется цинк. Поверхность зерен в слитке на рис. 110 была покрыта тонким белым слоем из окиси цинка. [c.193]

В литой однофазной а-латуни, не претерпевающей фазовых превращений в твердом состоянии, перегрев не наблюдается, а опасен только пережог. [c.193]

Резистор типа КФ состоит из фехралевой спирали, навитой на фарфоровые или стеатитовые гребенчатые изоляторы. Изоляторы собраны в виде сегментов на стальных держателях. Выводные медные пластины приварены латунью к концам или средним виткам спирали. Их изготовляют трех размеров и соответственно с различной величиной рассеиваемой мощности (2150, 1820 и 920 Вт). Каждый типоразмер в свою очередь имеет несколько исполнений, которые различаются величиной сопротивления (30 исполнений в диапазоне от 0,077 до 2 Ом) и допустимым длительным током. Допустимый перегрев резистор ов КФ составляет 350° С. При обдуве встречным потоком воздуха (при движении поезда) мощность рассеивания увеличивается в 1,5—2 раза. Фехралевые резисторы имеют малый температурный коэффициент, т. е. величина их сопротивления при нагреве изменяется незначительно. [c.200]

На качество сварного шва большое влияние оказывает мощность сварочного-пламени. Несмотря на то что теплопроводность латуни на 7% больше, чем у низкоуглеродистой стали, мощность сварочного пламени берется из расчета расхода ацетилена 100—120 дм /ч на 1 мм толщины свариваемого металла, чтобы не перегреть свариваемый металл. [c.248]

Если обычно дуга сначала расплавляет металл, а затем продолжает нагревать его до момента отрыва капли от массы металла, то при этом виде резки под действием струи воздуха металл удаляется немедленно по расплавлении без затраты электроэнергии на его перегрев и испарение. Воздушно-дуговой резкой могут быть обработаны как углеродистая сталь, так и высоколегированные стали, алюминий, бронзы, латуни и другие черные и цветные металлы. [c.241]

При пайке чугунов в качестве припоев применяют обычно сплавы на медной основе, например латуни. Иногда применяют серебряные припои, содержащие никель, которые имеют сравнительно низкие температуры плавления и образуют прочные паяные соединения. Главное преимущество пайки чугунов серебряными припоями с флюсом № 284 или 209 в том, что нет необходимости принимать меры по удалению графита, а также и в том, что отпадает опасность перегрева чугуна до слишком высоких температур (выше 900° С). Перегрев чугуна связан со структурными превращениями, что при охлаждении приводит к выделению хрупкого цементита. [c.200]

Следует отметить, что серебряные припои, содержащие цинк и кадмий, так же как и указанные выше латуни, для печной пайки в вакууме или в газовой атмосфере почти непригодны из-за быстрого испарения цинка и кадмия, что влечет за собой повышение температуры плавления припоев и процесса пайки, а следовательно, перегрев паяемых изделий. [c.87]

Основной недостаток латунных припоев заключается в частичном испарении цинка при пайке вследствие высокого давления его пара. Чистый цинк кипит при температуре 906° С. В латунях температура испарения цинка повышается и равна 1000° С при 50% Си, 1200° С при 75% Си и 1400° С при 85% Си. Из латуней цинк испаряется в виде белой окиси цинка ZnO, имеющей температуру плавления 1975 С. Температура испарения цинка из латунных припоев отличается от их температуры плавления всего лишь на —100° С. Перегрев латунных припоев при пайке поэтому весьма нежелателен, так как ухудшаются свойства паяных соединений (появляется пористость). Окись цинка, вдыхае- [c.125]

Удельный расход электроэнергии на расплавление и перегрев, кВт ч/т латунь и бронзы медионнкелевые сплавы . . никелевые сплавы. ...... 210 — 300 310 — 400 600 [c.25]

При сварке латуни главная трудность - испарение входящего в ее состав цинка. Пары цинка ядовиты, выходя из металла ванны вместе с водородом, образуют поры. Латунь склонна к горячим трещинам. Сваривают латунь окислительным пламенем (до 30...40 % избытка кислорода), мощностью 100... 120 л/ч ацетилена на 1 мм толщины детали. Избыточный кислород образует на поверхности ванны пленку из окиси цинка, которая мешает испарению цинка. Кроме того, кислород связывает водород в пламени, он меньше растворяется в металле. Относительно низкая мощность пламени уменьшает перегрев металла и испарение цинка. Для этого же ядро пламени должно быть на расстоянии 10... 15 мм от сварочной ванны. Пламя нужно направлять на присадку, в качестве которой применяют проволоку из латуни ЛК62-05. Диаметр ее выбирают равным толщине металла, но не более 9 мм. При сварке применяют такие же флюсы, как и для меди. Сварку латуни нужно вести быстро, без перерывов, в один проход. [c.79]

РАЗРУШЕНИЕ ЗАМЕДЛЕННОЕ — разрушение детали через онредел. время после первоначального нагружения (затяжка болтов, пружин, баллоны под постоянным давлением, сварные изделия с внутренними напряжениями и т. п.) без дополнит, увеличения нагрузки. Р. з. связано с отдыхом закаленной стали (при вылеживании при 20° после закалки прочность и пластичность растут). Прочность при Р. з. обычно ниже кратковременной прочности этих же деталей, а характер разрушения — более хрупкий, при низких напряжениях трещины растут медленно. Окончание Р. з. часто имеет взрывной характер, напр, часть затянутого болта при окончат, разрушении выстреливает с большой ки-нетич. энергией. Р. з. наблюдалось у различных сталей с мартенситной структурой, т. е. закаленных и низкоотпущешшх у нек-рых цветных металлов, в пластмассах, силикатных стеклах, фарфоре и т. п. Р. 3. способствует неравномерность нагружения (надрезы, трещины, перекосы и т.д.), а также неравномерность и неоднородность структуры (напр., закалка стали без последующего отпуска перегрев при закалке наводороживание стали избират. коррозия латуни и др.). Неоднородность нагружения и структуры вызывают неравномерное развитие пластич. деформации различных зон тела во времени и по величине. Это приводит к разгрузке одних зон и к перегрузке и последующим трещинам в др. Причины Р. 3. связывают с искажениями вблизи границ зерен. Во многих случаях Р. 3. усиливается или возникает при воздействии коррозионных и поверхностноактивных сред. Р. 3. способствует увеличение запаса упругой энергии нагруженной системы, наир. Р. з. происходит большей частью у тех болтов, к-рые стягивают у.злы с малой жесткостью, т. е. с увеличенным запасом упругой энергии. Наоборот, при затягивании стальных болтов на жесткой стальной плите Р. з. обычно не [c.104]

Штепсельные контакты выполнены в виде разрезной латунной или бронзовой вилки, плотно входящей в латунное гнездо. В месте контактного соединения при прохождении тока выделяется тепло, способное перегреть и подплавить контакты. Для снижения нагрева необходимо уменьшить переходное контактное сопротивление, зависящее от величины удельного нажатия контактов друг на друга, формы контактов, материала и чистоты соприкасающихся поверхностей. Силу нажатия контактов выбирают в зависимости от величины тока и конструкции аппарата. При больших токах применяют значительные удельные нажатия на поверхность контактного соединения. Перегреву контактов способствует также обра- [c.193]

Сварка осуществляется током, большая часть которого протекает через медную подкладку, а меньшая - через нижнюю деталь. Ток /в л, протекающий по верхнему листу, - ток шунтирования непосредственно в процессе сварки не участвует, лишь увеличивая /2. Ток шунтирования осложняет процесс односторонней сварки, вызывая перегрев металла в контакте электродов с верхней деталью, что увеличивает вероятность образования выплесков и снижает стойкость электродов. Он уменьшается при. увеличении р свариваемого металла, расстояния (щага) между электродами и уменьшении р токоведущей подкладки. Ток шунтирования можно снизить, применяя циклограмму сварки с подогревом (см. табл. 5.6, п. 5) или импульсы тока с плавным нарастанием (см. рис. 5.19, б, в). При необходимости соединить детали различной толщины более тонкий лист желательно располагать со стороны сварочных электродов. Если более толстой является верхняя деталь, то вместо токоведущей подкладки устанавливают короткозамкнутые контрэлектроды (см. табл. 5.3, п. 6). Хорошие сварные соединения в случае, когда тонкая деталь расположена со стороны подкладки, можно обеспечить при соотношении свариваемых толщин <3 1. Из-за шунтирования тока через верхнюю деталь односторонняя сварка нашла наибольшее применение для сварки тонколистовых конструкций из сталей и титановых сплавов, имеющих значительное р. Односторонняя сварка деталей из легких сплавов, латуни и бронзы не применяется. При односторонней сварке стальных листов толщиной до 1 мм на токопроводящей подкладке расстояние между электродами / должно быть в 2-3 раза больше величины, )тсазан-ной в табл. 5.4. При односторонней сварке листов толщиной >1 мм шаг между точками должен бьггь >50... 100 мм. [c.332]

После извлечения отливки форма должна быть тщательно очищена от остатков облоя сжатым воздухом или волосяной кистью. Особенно необходимо следить за чистотой поверхности разъема формы, так как оставшийся облой может послужить причиной выброса сплава по линии разъема и увеличения размеров отливки. Прилипшие к форме частицы удаляют латунным зубилом или шибером. Несоблюдение установленного технологнческн.м процессом режима литья и перегрев формы приводят к ее быстрому разрушению. [c.110]

Латунь с содержанием 30—45% 2п имеет температуру испарения, приближающуюся к температуре плавления, что необходимо знать при сварке. Перегрев сварочной ванны за счет высокотемпературного факела вызывает сильное испарение цинка и пористость латуни. Латунь не обладает большой теплопроводностью, поэтому при ацетилено-кислородном пламени (Г = 3100— 3200° С) создается большой местный перегрев, вызывающий парообразование цинка. В то же время умеренные температуры природного сжатого газа и сжиженных газов в сварочном факеле (Г и = 2200° С и == 2400° С) вызывают меньшее испарение цинка, устраняют кипение ванны при появлении защитной пленки, состоящей из окиси цинка. Окисная пленка вместе с цинком из сплава образует густую шлаковую корку, защищающую расплавленный металл от дальнейшего окисления. [c.98]

Подставляя значение f( ) из (19) или (20) в (18) и интегрируя диференциальн. ур-ие, получаем следующее решение для немагнитных материалов (медь, латунь,алюминий,серебро, цинк, свинец, олово и т. п.) перегрев [c.31]

В течение ряда последующих лет были разработаны различные модификации ротора с двойной клеткой. Фирма Дженерал Электрик построила ротор с обычными прямоугольными пазами с обмоткой, состоящей из трех слоев нижний и верхний слои — медные стержни, средний — из мягкой стали. Изменяя толщину медных и стальных стержней, можно изменять величину пускового тока. Почти такой же ротор был предложен фирмой Сименс-Шуккерт . Известна конструкция ротора с тройной беличьей клеткой. В других модификациях медные провода в пазу чередуются со стальными, провода пусковой обмотки — круглого сечения, а рабочей — прямоугольного. В роторе завода Электросила (30-е годы) провода пусковой обмотки выполнялись из бронзы или латуни (металлы с большим удельным сопротивлением, чем медь), что снижало перегрев обмотки при пуске двигателя. В другой конструкции ротора провода отливались из алюминия как одно целое с торцовыми кольцами при этом алюминием заливается и узкая щель между проводами пусковой и рабочей обмоток, что способствует выравниванию температуры между обмотками (эта конструкция известна под названием обмотки с фасонными проводами). Двигатели с проводами фасонного сечения были своеобразной переходной конструкцией от двигателя с двойной беличьей клеткой к двигателю с глубоким пазом. Три последние модификации получили наибольшее применение. [c.624]

Несмотря на то, что латуни процентов на 70 теплопроводнее низкоуглеродистых сталей, их сварку производят с малой мощностью сварочного пламени — 100...120 дм7ч на 1 мм толщины свариваемых деталей, чтобы не перегреть свариваемый металл. Конец ядра сварочного пламени должен находиться на расстоянии 10...50 мм от свариваемой поверхности, что резко [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...