Пролет ветровой

Для перехода, состоящего из нескольких пролетов, ветровая нагрузка на провода или тросы принимается одинаковой для всех пролетов перехода и определяется для высоты, соответствующей [c.19]

Канат заданной длины L с жесткостью на растяжение EF и весом 1 м р подвешен в точках Л и В на одном уровне и перекрывает пролет 1равномерно распределенных по длине каната горизонтальной ветровой нагрузки Qx и дополнительной вертикальной нагрузки Qy (рис. 19). [c.57]

Канат заданной длины L с жесткостью на растяжение ЕА и весом р подвешен в точках Л и S на одном уровне и перекрывает пролет I < L. Рассчитать канат на равномерно распределенную по длине каната горизонтальную ветровую нагрузку и дополнительную вертикальную нагрузку (рис. 19). [c.47]

Коэффициент надежности по ветровой нагрузке равен 1.4. Частота аэродинамических сил, связанна со срывом вихрей при поперечном обтекании пролета потоком со скоростью Va, находится по такой зависимости [c.550]

При расчете металлоконструкций необходимо учесть все действующие на них нагрузки, а именно весовые постоянные весовые подвижные, действие которых возможно в любом сечении вдоль пролета крана динамические, возникающие при пуске и торможении крановых механизмов, а также при прохождении колесами стыков рельсов - эти нагрузки действуют как в вертикальной, так и горизонтальных плоскостях нагрузки, возникающие при выполнении краном специфических технологических операций динамические нагрузки, возникающие при наезде крана или тележки на упоры ветровые нагрузки. При наличии специальных требований должны быть также учтены нагрузки - монтажные, транспортные, от обледенения, от температурных воздействий и сейсмические. [c.495]

Определение эквивалентного груза G см. в п. 1.13, давления ветра — в п. 1.7. В нерабочем состоянии ветровую нагрузку Рв п учитывают только для кранов с пролетом более 34,5 м и при установке в районах с динамическим давлением ветра не менее 700 Па. [c.431]

ПОД монтаж сдавать каркас здания и не менее двух пролетов подкрановых балок (сданный под монтаж каркас должен иметь ветровые связи колонн и вертикальные связи ферм) [c.134]

Распределение ветрового давления по длине пролета также неравномерно эта неравномерность, возрастающая при увеличении скорости ветра, учитывается коэффициентом неравномерности а, [c.22]

При вычислении ветровых нагрузок на провода и тросы в эту формулу вводится коэффициент а, учитывающий неравномерность давления ветра по пролету [c.23]

N В рассматриваемом примере основные размеры опоры следующие высота опоры до оси траверсы = 12,65 м, высота крепления верхнего конца связи /га = 8,45 м, высота крепления нижнего конца связи / з = 4,45 м. Расстояние между осями стоек с/ = 4,6 м. В соответствии с данными расчета провода габаритный пролет при этой высоте равен 240 м. Ветровой пролет принимаем равным габаритному /ветр = 240 м, весовой пролет /вес = = 1,25 /габ = 300 м. [c.136]

Расчетный эскиз опоры дан на рис. 7-44. Расположение проводов на опоре — треугольное, решетка граней опоры — треугольная. Высота крепления гирлянд нижних проводов равна 19 м, что на основании расчета провода марки АС 240/32 при заданных климатических условиях соответствует габаритному пролету длиной 380 м. Ветровой пролет принимаем равным габаритному /ветр = габ = 380 м, а весовой пролет вес = 1.25 /габ = = 475 м. [c.190]

Габаритному пролету 380 м соответствует стрела провеса провода / = = 11,7 м. Высота центра тяжести нижних проводов составляет 9,9 м, а верхнего — 13,9 м, т. е. не выходит за пределы первой ветровой зоны. [c.190]

Габаритному пролету 440 м соответствует стрела провеса провода / = = 14,5 м, при которой высота центра тяжести проводов составляет 12,3 м и, следовательно, не выходит за пределы значения для первой ветровой зоны. [c.213]

Для определения расчетного ветрового пролета на конкретной линии электропередачи при заданных типе опоры, типоразмерах и армировании стойки опоры рекомендуется следующий порядок выполнения расчета. [c.250]

Коэффициент т] в функции отношения весового пролета к ветровому /ветр представлен в виде кривых на рис. 8-30 и 8-31. [c.252]

Расчетный эскиз опоры — см. рис. 8-6. Высота опоры до нижней траверсы 14,5 м в соответствии с данными расчета провода АС 150/24 габаритный пролет /габ = 300 м. Ветровой пролет /ветр = 325 м, весовой пролет вес 355 М. [c.256]

Ветровой пролет определяем методом последовательных приближений по формуле (8-25). [c.259]

Каркас шатра выполняется из стальных уголковых или трубчатых профилей при этом вертикальная нагрузка передается на балки путей, а горизонтальная ветровая воспринимается горизонтальной фермой, работающей пролетом, равным расстоянию между опорами эстакады. Эта ферма может быть использована и для развязки верхнего пояса балки [c.49]

Шаг колонн, как правило, составляет 12 м (редко 6 м). Связи по колоннам восприпимают нагрузку от продольного торможения крапов, ветровую нагрузку и передают ее на фундаменты колонн. Фонари обеспечивают естествепиую вентиляцию и освещение пролетов. [c.178]

Рост пролетности, даже сквозных стержневых мостов, обладавших меньшей парусностью, чем сплошные трубчатые, обострил необходимость учитывать ветровые нагрузки. До 70-х годов XIX в. считали, что для пролетов менее 60 м эти нагрузки не опасны и поэтому учитывать их необязательно. Катастрофа Тэйского моста показала роковую ошибочность недооценки этого [39, с. 7—20]. Хотя 35-метровые судоходные пролеты и были рассчитаны на ветровую нагрузку, но давление было принято всего лишь 47 кГ/м . Между тем в день крушения при скорости ветра 144 км/ч его давление достигло 188 кГ/м . И оно обрушилось на огромную поверхность опор (73 м ), ферм (320 м ) и поезда (110 м ). Тэйская катастрофа побудила вводить в конструкцию ферм поперечные скрепления, оказывающие сопротивление горизонтальным усилиям и предохраняющие сжатие пояса от бокового выгиба. После длительного периода эмпирических исканий, начавшихся под впечатлением этого события, немецкий теоретик Мюллер-Бреслау разработал приемы их точного расчета [40, с. 372]. [c.252]

Последней значительной работой, выполненной Шуховым до революции, был дебаркадер Киевского (тогда Брянского) вокзала в Москве (1912—1917 гг., ширина пролета — 48 м, высота — 30 м, длина — 230 м) (рис. 121 — 131). Проект всего вокзального сооружения принадлежал Рербергу. Участие Шухова распознается в легкости конструкции трехшарнирных рам и в наличии некоторых конструктивных деталей (например, натянутых между ветровыми связями, поперек поверхности сводов затяжек) 1/1 здесь Шухов использовал исключительно рациональную технику монтажа полурамы поднимались вверх с помощью двух простых деревянных башен и соединялись, после чего башни переставлялись к следующей раме. Весь процесс монтажа был зафиксирован в фотодокументации . Аналогичный проект Шухова Для трехпролетного покрытия над путями и перекрытия пассажирского зала Казанского вокзала (арх. А. Щусев, 1913—1926 гг.) остался неосуществленным (рис. 132). [c.16]

I мм), которые при ветровом отсосе работали как купол и должны были воспринимать сжимающие силы. Как при этом удалось Шухову обеспечить устойчивость оболочки и предотвратить ее выпучивание без устройства дополнительных элементов жесткости или других средств, нам не известно. Похожее висячее покрытие построил в 1937 г. Б. Лафай в форме низкого конуса из листовой стали с повернутой вниз вершиной (пролет 30 м, толщина листа 2 мм). Для компенсации ветровой нагрузки при отсосе он был при-гружен центральным фонарем [c.36]

Если бы ветровые связи работали лишь при действии ветра, то за допускаемое напряжение следовало бы выбрать постоянную величину 14 кг мм , на которой мы остановились при составлении основной формулы (6). В действительности в связях возникают усилия от целого ряда других причин от вертикальных сил, от ударов подвижной нагрузки в горизонтальном направлении (эти удары должны иметь особенно существенное значение в мостах малых пролетов), от колебаний моста в горизонтальной плоскости. Колебания эти могут быть особенно опасными в случае мостов больших пролетов, когда ширина моста мала по сравнению с пролетом и жесткость моста в боковом направлении мала по сравнению с жесткостью в вертикальной плоскости. Исходя из этих соображений, приходится от постоянных значений для Ri отказаться и перейти к переменным значениям, меняющимся в зависимости от пролета и условий работы частей. Для получения иногда прибавляют к величине основного напряжения R некоторую постоянную величину (например, в швейцарских нормах принимается Ri = (R- -l) кг1мм ,ъ прусских нормах jRi=(jR+l,5) KajMM ). Мы полагаем более правильным для получения Ri увеличить напряжение R, найденное по формуле (6), в определенном процентном отношении. Основываясь на существующих нормах, считаем возможным допустить в поясах ферм при совместном действии вертикальной нагрузки и ветра напряжения Ri, превосходящие напряжения R на 25% ). Наибольшее значение Rt, получаемое таким образом для элементов поясов, принимаем за допускаемое напряжение и для ветровых связей. Отметим здесь желательность учета работы связей от вертикальных нагрузок, так как есть основание думать, что в мостах больших пролетов сравнительно малой ширины, благодаря боковым колебаниям, ветровые связи испытывают весьма большие динамические напряжения. [c.415]

Устойчивость КОЗЛОВЫХ кранов и мостовых перегружателей Устойчивость этих кранов правилами [0.511 не нормируется. Лля козловых кранов 10.11 грузовую устойчивость поперек пути проверяют по условию Mq = Мв + Afp < l,25My,. где Mb — момент от действующей вдоль крана ветровой нагрузки давлением у — 125 Па Мр — момент от веса груза с грузоза-хватом Му —удерживающий момент от веса крана. Моменты определяют при коэффициентах перегрузки ге = 1,0 относительно головки подкранового рельса при тележке на консоли более тяжелой опо )ы (или на каждой из консолей при разной их длине). Проверка грузовой устойчивости не нужна, если длина консолей не более 0,35 пролета, й высота подъема груза не более 13 м. Собственную устойчивость проверяют при ветре нерабочего со-стояния давлением — 700ч-1000 Па поперек пути, а при q > [c.191]

Применяются также светопрозрачные полутеплые стеновые панели, выполняемые из нескольких слоев стеклопластика. Они могут быть образованы двумя волнистыми листами с воздушной прослойкой между ними или двумя плоскими листами, соединенными между собой гофром. Панели могут иметь обрамление из профильного алюминия. В показанной на рис. 80 панели пролет обрамления из алюминия составляет 6 м, а стеклопластик воспринимает ветровые нагрузки при пролете 1.2 м. Аналогичным образом может быть устроена панель при одинарном заполнении из стеклопластика. [c.194]

Действующими нормативными документами для данного вида koi струкций эти условия не оговариваются. При проектировании можв рекомендовать методику, принятую для расчета гибких поперечин koi тактной сети. Для I—II ветровых районов и районов гололедности пр длине пролета L до 45 м (до 8 путей), как правило, проходят желез бетонные опоры типа С136.6 без фундаментов или с фундаментам (рис. 3.20, а). При большей длине пролетов (до 130—140 м — от 9 24 путей) возникает необходимость применения металлических one типа МН высотой до 20 м с соответствующей несущей способность (рис. 3.20, б). [c.56]

Мастерская (рис. V.2) размещена в отапливаемом здании пролетом 12 м, собранном из отдельных утепленных панелей заводского изготовления (Георгиу-Дежский завод монтажных заготовок). Здание предназначено для монтажных организаций, расположенных в I—-IV районах снеговых и I—III районах ветровых нагрузок при температурах наружного воздуха до —40° С, на площадках с отсут- [c.362]

Для автоматического закрепления моста па рельсовом пути от самопроизвольного передвижения под действием ветровых нагрузок ходовые тележки оборудованы автоматически действующими клещевыми захватами. Для погрузки материала в открытые вагойы перегружатель иногда снабжается подвесными бункерами 1, которые передвигаются на особых тележках и могут устанавливаться над железнодорожными путями. Краны этого типа выпускаются грузоподъемностью от 5 до 30 Г с пролетом между опорными ногами, в ряде случаев превышающим 60 м, и высотой подъема грейфера, превышающей 25 м. [c.21]

И72 —сила давления ветра, действующего перпендикулярно ребру апрокидывалия л параллельно плоскости, на которой установлен кран, на подветренную площадь крана принимается по ГОСТ 1451—65 для нерабочего состояния крана, кгс р,с>1=к,р2 — расстояние от плоскости, проходящей через точки опорного контура до центра приложения ветровой нагрузки, 1В м а —угол наклона крана (угол пути) в град.-, g — ускорение силы тяжести, равное 9,81 м/сек -. Реконструкция кранов — изменение привода, переоборудование крюковых кранов на грейферные или магнитные, увеличение пролета, удлинение стрелы, увеличение высоты подъема груза, усиление крана для повышения грузоподъемности — выполняется по проекту, разработанному специализированной проектной организацией. Укорочение башни или стрелы, если возможность такая ие предусмотрена паспортом крана или инструкцией по его эксплуатации, может быть произведено без проекта по согла1Сованию со специализиро-занной проектной организацией. [c.255]

Скорость ветра возрастает с увеличением высоты. Ветровая нагрузка на провода и тросы определяется для высоты, соответствующей расположению центра тяжести проводов и тросов в неоткло-ненном положении. За исключением участков больших переходов через реки, водохранилища и другие водные преграды, высота центра тяжести прово,дов или тросов воздушной линии определяется для габаритного пролета по формуле [c.19]

Пример 1-6. Произвести расчет провода А-120 с пролетом 150 м, подвешенного на воздушной линии 35 кВ во И районе гололедности (с = 10 мм) и в П1 ветровом районе (q = 50 даН/м или кгс/м ) с температурами t—= = — 40° С, = 0° С, t макс = + 40° С. [c.56]

Пример 1-7. Произвести расчет провода АС 120/19 с пролетом 200 м, подвешенного на воздушной линии ПО кв во И районе гололедности (с = 10 мм) и в П1 ветровом районе д = 50 даН/м или кгс/м ) с температурами / = = - 40= С, 4 = 0= С, /макс = + 40° С. [c.59]

Пример 2-1. Выбрать тип изоляторов и арматуры для поддерживающих и натяжных гирлянд линии ПО кВ с железобетонными опорами и проводами АС 185/29, проходящей в IV районе гололедности, III ветровом районе без загрязнения атмосферы, при весовом пролете 275 м. [c.76]

Ветровой пролет опоры данного типа, обозначаемый /детр, соответствует значению, принятому в расчете этой опоры для определения давления ветра на провода. Ветровая нагрузка в пролете распределяется на обе опоры поровну, поэтому [c.92]

Пример 4-1. Рассчитать переход линии ПО кВ с металлическими промежуточными опорами и проводами АС 185/29 через шоссейную дорогу II категории с отметкой полотна 120 м (рис. 4-11). Линия проходит во II районе гололедности и в III ветровом районе с температурой = 0° С. До ближайших анкерных опор с обеих сторон перехода — по два пролета. Пролет перехода 300 м, расстояние от правой опоры до оси дороги 200 м, отметки точек подвеса провода на опорах одинаковы и равны 134 м. Длина гирлянды к = 1,3 м, вес гирлянды 40 даН (кгс). [c.101]

В качестве первого приближения ветровой пролет принимаем равным габаритному и коэффициент т] определяем для отношения /вео//габ- Получив ПО формулб (8-25) значение ветрового пролета, уточняем значение т) для второго приближения и вновь определяем ветровой пролет. Расчет продолжаем по заданной точности, определяемой разностью значений ветрового пролета последнего и предпоследнего приближений. [c.252]

Висячие мосты, выполненные по обычной схеме (см. рис. 9.13, а), обладают повышенной деформативностью, особенно при половинном загружении пролета подвижной нагрузкой и требуют устройства массивной несущей балки (фермы) моста. С помощью наклонных подвесок, поднружных канатов и других элементов удается значительно уменьшить деформативность мостов при полном и половинном их загружениях и уменьшить опасность разрушения моста от автоколебаний, возникающих при сильных ветровых нагрузках. [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...