Зона турбулентного режима

Примерные границы отдельных зон турбулентного режима определяются следующими соотношениями [c.139]

Однако некоторые из этих формул (например, формулы Прандтля—Никурадзе) имеют ограниченную область применения и пригодны лишь для отдельных зон турбулентного режима. В связи с этим возникла задача об установлении единой универсальной формулы, справедливой для всей области турбулентного режима. На возможность получения подобной формулы указывал еще Д. И. Менделеев. В 1883 г. он писал Должно думать, что все дело трения в трубах сведется к одному общему закону, в котором при больших скоростях окажут влияние те члены, которые почти исчезают при малых, и обратно . [c.144]

Для отдельных зон турбулентного режима применимы следующие формулы. [c.146]

Кроме того, как следует из опытов Никурадзе, в этой области на отдельных участках трубы возникают зоны турбулентного режима, которые разрастаются, а затем исчезают снова появляются. Такую область иногда называют зоной переменной турбулентности. Область неустойчивого режима называется переходной областью между двумя режимами. [c.95]

Опытами установлено, что уд зависит от того, в какой зоне турбулентного режима происходит движение жидкости. [c.67]

Три зоны турбулентного режима [c.68]

Для расчета водопроводной сети в переходной зоне турбулентного режима (при о > 1,2 м/сек) проф. Ф. А. Шевелевым предложена формула [c.75]

Для расчета канализационной сети во всех трех зонах турбулентного режима проф. Н. Ф. Федоровым предложена формула [c.75]

При вычислении X для стальных труб во всех зонах турбулентного режима можно применять приближенную формулу [c.75]

Третья зона — зона турбулентного режима эта зона располагается правее вертикали IV, отвечающей R o 4000-г 40000. Данная зона в свою очередь разбивается на три области. [c.162]

В рукавах с открытой спиралью (рукава для нефтепродуктов), имеюш,их характерную спиральную рубчатость внутренней поверхности, потери напора в 2—3 раза выше, чем в рукавах с закрытой спиралью того же диаметра. Ламинарный режим наблюдается лишь до Ке = 600—800 переход в зону турбулентного режима сопровождается изменением потерь. При Ке = = 1500—2000 значение к составляет 0,049—0,068. Начиная с Ке=3000-т--Ь12 ООО, происходит переход в квадратичную зону, характеризуемую постоянством значений Л независимо от чисел Рейнольдса. [c.180]

После стабилизации толщины ламинарного подслоя в зоне развитого турбулентного режима коэффициент теплоотдачи вновь начинает убывать из-за возрастания общей толщины пограничного слоя. [c.80]

При обратном проведении опыта, т. е. при постепенном закрывании крана после полного его открытия, явление повторяется в обратном порядке, однако переход от турбулентного режима к ламинарному происходит при скорости, меньшей той, при которой наблюдался переход от ламинарного движения к турбулентному. Режим потока в этой сравнительно небольшой переходной области является ламинарным или турбулентным, так как в этой переходной зоне режим неустойчив и под влиянием случайных факторов может принимать как ту, так и другую формы. [c.74]

При турбулентном режиме движения и гидравлически гладких трубах все точки также независимо от шероховатости располагаются на одной линии (линия II на рис. 5.9 и 5.10 — зона гладкостенных труб), описываемой формулой Блазиуса [c.82]

При турбулентном режиме движения и шероховатых трубах точки располагаются на прямых, параллельных оси абсцисс и соответствующих определенным значениям относительной шероховатости (зона IV вполне шероховатых труб), т. е. Я, перестает зависеть от Де и является функцией только относительной шероховатости. Область, в которой Я, а следовательно, и сопротивление трубы или тела не зависят от Не, носит название автомодельной. [c.82]

Как видно из графиков, приведенных на рис. 5.9 и 5.10, при турбулентном режиме движения между зонами гладких и вполне шероховатых труб существует еще одна (переходная) зона III, в которой К зависит как от Re, так и от A/d. В этой зоне характер течения кривых X = / (Re A/d) для труб с искусственной равномерно зернистой шероховатостью (рис. 5.9) и естественной неоднородной шероховатостью (рис. 5.10), несколько отличный. Плавное уменьшение X с возрастанием Re в последнем случае объясняется тем, что в связи с разной высотой выступов бугорков при естественной шероховатости труб с уменьшением толщины ламинарного подслоя они начинают выступать за пределы этого подслоя ни при одном Re, а при разных, т. е. постепенно. [c.83]

Хотя, в принципе, эта формула применима для всех зон сопротивления, но используется главным образом для турбулентных режимов, так как при ламинарном течении чаще всего удается получить более удобные расчетные зависимости. [c.182]

Особый интерес представляет неустойчивость ламинарного течения в пограничном слое и возникновение в кем турбулентности. Значимость этого вопроса определяется тем, что во многих случаях встречаются смешанные пограничные слои с участками ламинарного и турбулентного режимов. Для расчета таких слоев необходимо располагать не только методами расчета каждого из них, но и способами определения размеров переходной зоны или, по крайней мере, положения точки перехода. Рассмотрим в общих чертах переходные явления в пограничном слое на плоской пластине. [c.361]

Хотя в принципе эта формула пригодна для всех зон сопротивления, но применяется она главным образом для турбулентных режимов, так как в случае ламинарного течения чаще всего удается получить более удобные расчетные зависимости. Сложные трубопроводы, как указывалось, имеют разветвления. Составим основные расчетные зависимости применительно к схеме параллельного включения нескольких труб между точками разветвления (рис. 92). Для каждой из ветвей значение напора в сечениях А и В одинаково. Следовательно, потеря напора между этими сечениями одна и та же [c.196]

Рассмотрим задачу определения тепловых потоков со стороны горячего газа к обтекаемому профилю типа турбинной лопатки. Данная задача осложняется тем, что в пограничном слое могут одновременно существовать зоны ламинарного, переходного и турбулентного режимов течения. [c.60]

Средняя безразмерная скорость пленки с учетом особенностей изменения скорости в пристенной зоне и зоне развитого турбулентного режима может быть определена как [c.175]

Сказанное позволяет установить следующую схему движения потока жидкости, обычно и принимаемую за основную рабочую схему при исследовании турбулентного режима. По этой схеме (рис. 90) у стенок образуется весьма тонкий слой, в котором движение жидкости происходит по законам ламинарного режима. Основная же центральная часть потока (ядро), связанная с этим слоем, называемым вязким или ламинарным) подслоем, короткой переходной зоной, движется турбулентно с почти одинаковой для всех частиц жидкости осред-ненной скоростью. [c.129]

Ниже приводятся значения коэффициентов Z для некоторых основных видов местных сопротивлений. Все приведенные значения, за исключением отдельных, особо оговариваемых случаев, относятся к турбулентному режиму (квадратичная зона), получены из опытов над движением воды и даны применительно к скорости потока за местным сопротивлением. [c.163]

В переходной зоне, а также в условиях турбулентного режима при частично существующем ламинарном подслое показатель степени при скорости v изменяется в пределах п = 1,0ч- 2,0. [c.149]

В частности, например, при di = d для ламинарного режима ф2-т 0 5 ддд турбулентного режима в зоне гладкого трения Ф = (0,5)2 о,25 0 297 и для турбулентного течения в зоне вполне шероховатого трения ф " = 0,25. Таким образом, гидравлический уклон и, следовательно, падение напора на сдвоенном участке при условии постоянства сечения магистрали всегда меньше, чем гидравлический уклон на одиночном участке. [c.209]

Наряду с приведенными формулами для определения коэффициента X разными исследователями получены иные полуэмпири-ческие или эмпирические формулы, достаточно простые и точные. Так, Б частности, А. Д. Альтшуль, рассматривая турбулентный поток в трубе как единое целое, т. е. не выделяя в нем вязкий подслой, и учитывая не только турбулентные, но и вязкостные напряжения, получил зависимости для распределения скоростей и закона сопротивления, справедливые для всех трех зон турбулентного режима. Приведенные выше формулы Прандтля — Никурадзе получаются из формул Альтшуля как частные случаи. Формула Альтшуля для коэффициента X имеет вид [c.169]

Коэффициент сопротивления % в этих формулах определяется по обычным формулам гидравлики вида X = f (Re, е), подробно рассмотренным ранее (см. 46) при практических расчетах магистральных газопроводов часто применяют также и специальные газопроводные формулы, полу ченные в результате обработки опытных данных по перекачке газа. Наиболее широко используются (справедливые для всех зон турбулентного режима) универсальные формулы Кольбрука и Уайта (4.48) и Альтшуля (4.51) и формула ВНИИгаза (для квадратичной области) [c.254]

Коэффициент сопротивления Я в формулах (130), (131) определяется по обычным формулам гидравлики вида Я=/(Ке, е), подробно рассмотренным в 36. При практических расчетах магистральных газопроводов часто применяют и специальные формулы, полученные в результате обработки опытных данных. Наиболее широко используют универсальные формулы Кольбрука (81) и Альтшуля (82) (справедливые для всех зон турбулентного режима) и формулу ВНИИГаза (для квадра- [c.161]

Формула Н. Н. Павловского. Наиболее удобные и современные виды зависимостей, обобщенные Н. Н. Павловским в единую показательную зависимость для квадратичной зоны турбулентного режима, следует отнести к первой группе по А. А. Сабанееву [c.135]

По представлениям 3. Ф. Чуханова Л. 316, 317], основанным на анализе процессов в слое с точки зрения внешней задачи, влияние соседних частиц и их точек соприкосновения проявляется в ранней турбулизации газовой фазы. По-видимому, эта турбулизация охватывает часть свободно омываемой поверхности твердых частиц, но не затрагивает газовую прослойку, непосредственно примыкающую к местам контакта и образующую застойную зону. По данным [Л. 7] коэффициент массо-передачи в широком диапазоне чисел Рейнольдса очень неравномерен по поверхности шариков продуваемого неподвижного слоя. Он резко уменьшается в точках контакта частиц н увеличивается в свободно обдуваемых местах. Аналогичный результат был получен Дентоном [Л. 351] при Re = 5 000 ч-50 ООО. В движущемся слое при прочих равных условиях можно ожидать уменьшения застойных зон на поверхности частиц. Исходя из предположения, что теплообмен в слое является типично внешней задачей, 3. Ф. Чуханов [Л. 316] на основе гидродинамической теории теплообмена показал, что для турбулентного режима [c.318]

Следует помнить, что все три области относятся к турбулентному режиму движения и для каждой из них существует ряд эмпирических формул расчета коэффициента гидравлического трения к. Значения к могут быть определены по графику Я = / (Re, й /Ддкв) составленному в 1948 г. Г. А. Мухиным для промышленных стальных труб с естественной шероховатостью (рис. 22.15), на котором хорошо видны три вышеупомянутые зоны. [c.290]

В настоящее время при практических расчетах обычно принято исходить только из одного критическо го значения числа Рейнольдса, принимаемого Re p = 2300, сбитая, что при Re < 2300 всегда имеет место ламинарный, а при Re > 2300 — всегда турбулентный режимы. При этом движение жидкости в неустойчивой зоне исключается из особого рассмотрения это приводит, как будет ясно из дальнейшего, к некоторому запасу и большей надежности в гидравлических расчетах в случае, если в этой зоне в действительности имеет место ламинарный режим. [c.109]

Необходимо подчеркнуть, что на процесс выноса разбуренной породы определенным образом влияет неравномериость распределения скоростей по сечению потока. Основная масса частиц обычно выносится центральными струями потока, имеющими наибольшие скорости часть же частиц, попавших-в зону малых скоростей (у стенок), может и вообще не выноситься. Поэтому наиболее совершенная промывка скважины происходит при турбулентном режиме, когда (см. 43) благодаря турбулентному перемешиванию неравномерность распределения скоростей существенно сглаживается. [c.183]

Значительную ценность представляют работы академика Л. С. Лейбен-зона, занимавшегося дальнейшим развитием гидродинамической теории смазки, теории гидравлического удара в трубах и гидравлики нефти. Крупные исследования турбулентного режима движения жидкостей, выполненные А. Н. Колмогоровым, М. А. Великановым, Г. А. Гуржиенко и др., являются также ценным вкладом в дело развития современной гидравлики. [c.8]

Из рассмотрения графика можно сделать следующие выводы. В области начальной части кривой А В обязателен ламинарный режим, в области конечной кривой F — турбулентный, а в области ВС возможны оба режима движения в зависимости от характера изменения скоростей (увеличение или уменьшение их). Однако режим движения в области ВС неустойчив и легко нарушается под влиянием самых незначительных причин. Особенно неустойчивым является ламинарный режим. Кроме того, как следует из опытов Нику-радзе, в этой области на отдельных участках трубы возникают зоны трубулентного режима, которые разрастаются, а затем исчезают и появляются снова. В связи с этим эту область иногда называют зоной перемежающейся турбулентности. Такая область неустойчивого режима называется также переходной областью между двумя режимами. [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...