Длина разгонного участка трубы

Работа велась на экспериментальной установке нагнетательного типа при транспортировании кварцевого песка (средний диаметр частиц 0,295 мм) удельным весом 2600 кгс/мм со скоростью витания частиц 2,23 м/с. Исследуемые отводы монтировали перед вертикальным участком трубы длиной 5,2 м на расстоянии 6,5 м от места подачи транспортируемого материала в трубопровод. Такое расстояние превышает расчетную длину разгонного участка. [c.99]

Если, например, радиус трубы равен 1 см, а число Рейнольдса Я =2000, то течение Пуазейля с параболическим распределением скоростей будет иметь место лишь за сечением, находящимся на расстоянии = 115 см от входа жидкости в трубу длина разгонного участка здесь равна примерно 58 диаметрам трубы. [c.473]

По измерениям Никурадзе длина разгонного участка прп турбулентном течении равна приблизительно 40 диаметрам трубы. [c.496]

На рис. 15 приведены зависимости и ( ) при разгоне грузов с различной скоростью трогания в горизонтальной трубе (а=0). Сплошные линии соответствуют теоретическим кривым, построенным по формуле (11.49) при различных значениях / и н, а точки— экспериментальным данным. Пунктирные линии отсекают на оси ординат значения скорости р, определяемые по (11.48). Кривые на рис. 15 показывают, что с увеличением скорости время разгона увеличивается. Одновременно возрастает и длина разгонного участка. Так, для груза с итр = 1,6 м/с при и=7,4 м/с длина Ьр = =3 м, для груза с Утр=4,4 м- с— р 4,8 м. [c.47]

Разгон турбулентного течения происходит на сравнительно более коротком участке, чем разгон ламинарного течения, если только условия входа в трубу обеспечивают быструю турбулизацию течения (для этой цели вход в трубу должен иметь острые края или жидкость должна поступать в трубу через колено). Если же вход в трубу имеет закругленные края, то на некотором участке трубы течение остается ламинарным и только в конце этого участка делается турбулентным. При больших числах Рейнольдса и при отсутствии возмущений у входа длина ламинарного начального участка может достигать величины [c.228]

Воздух при температуре 20° С в очень длинной трубе постоянного поперечного сечения, ограниченный слева (при ж = 0) поверхностью точно пригнанного поршня, первоначально находится в покое. Затем поршень быстро разгоняется (по направлению из воздуха) до скорости и = —и, которая достигается за время т, когда поверхность поршня находится на расстоянии х = —I. После этого поршень движется с постоянной скоростью и = —17. Для любого времени i > т найти протяженность участка трубы, на котором воздух движется со скоростью и = 17. Показать, что она совпадает с протяженностью участка ж —I, если 17 около 280 м/с. Определить температуру на этом участке. [c.250]

Исследование движения жидкости по трубам составляет одну из основных задач гидравлики и имеет большую давность. Первые опыты по исследованию сопротивления труб производились свыше двухсот лет тому назад. С тех пор гидравликой накоплен огромный экспериментальный материал. Нужно, однако, сказать, что большинство старых опытов (относящихся к прошлому столетию и еще более ранних) имеет весьма ограниченную научную ценность. Это объясняется, во-первых, тем, что объектом исследования было только сопротивление трубы другие факторы, связанные с сопротивлением, например распределение скоростей по сечению, как правило, не исследовались. Во-вторых, тем, что при измерении сопротивления не исключался разгонный участок, в котором законы течения отличны от законов течения в остальной части трубы. При правильной постановке эксперимента нужно брать трубы достаточно большой длины и определять сопротивление лишь для участков, находящихся за разгонным. В-третьих, и это самое главное, старые опыты по измерению сопротивления труб выполнялись и обрабатывались без направляющего воздействия теории. Так как теория не была разработана, то опыты, которые производились с разными жидкостями, при разных температурах, диаметрах труб и скоростях потока, не могли быть сравниваемы между собой и, следовательно, из результатов этих опытов нельзя было вывести какие-либо общие заключения-Многие из старых эмпирических формул дают коэффициент сопротивления трубы в функции, например, одного лишь диаметра или скорости и не содержат коэффициента вязкости жидкости. С точки зрения современной теории подобия они неправильны. [c.488]

Объясняется это тем, что износ определяется именно скоростью в узком сечении, так как при обычной крупности золы разгонный участок ее очень мал, и скорость частиц в промежутках между трубами практически не отличается от скорости потока в этом месте. Длина разгонного участка при увеличении скорости от 10 до 22 лг/сгк для частиц различных фракций, полученная расчетным путем при квадратичной зависимости сопротивления частиц от скорости, приведена на рис. 2-5. Из этих кривых видно, что при уд1еньшении размеров частиц длина разгонного участка сильно уменьн1ается. При размере частиц золы 90 мк длина разгонного участка настолько мала, что на очень-незначительном пути скорости золовых частиц и газа почти выравни- [c.40]

В котельном отделении ВТИ были проведены лабораторные опыты по изучению условий наилучшего распределения дроби, а основе ко-то рых рекомендуются следующие приблизительные размеры распределительных устройств. При обслуживании каждой П олусферой площадки от 2,5x2,5 до 3x3 м длина разгонного участка от замедлителя до распределяющей полусферы должна быть около 2 л расстояние от распределяющей полусферы до зкономайзерного пакета — 500 мм. Отношение диаметра полусферы к внутреннему диа1метру подводящей трубы от [c.162]

Для того чтобы проверить действительно ли многослойные трубы или обечайки из тонколистовой стали 09Г2СФ, не содержащей дефицитных легирующих элементов, полностью исключают хрупкие разрушения магистральных газопроводов, на севере Тюменской области были испытаны пневматически при давлении 7,5 МПа две трубные секции диаметром 1420 мм. Первая секция (рис. 7) общей длиной 210 м состояла из 18 полноразмерных труб (сталь 17Г2АФ) с монолитной стенкой и ряда многослойных вставок (на рисунке заштрихованные участки) длиной от 1,3 м до 5,2 м, которые располагались за разгонными трубами 1 vi2. Вторая секция (рис. 8) длиной 150 м включала две многослойные трубы 3 и 5, одну разгонную 4 с монолитной стенкой (сталь 14Г2АФ-У) и концевые участки, сваренные из труб зарубежной поставки. Условия испытаний были жесткими. Магистральные трещины инициировались с помощью ВБ и разгонялись в трубе с монолитной стенкой, обладающей низким [c.28]

Эксперименты Никурадзе охватывают весьма широкий промежуток чисел Рейнольдса (от В =4 10 до Я = 32,4 10%. Измерение скоростей производилось с помощью микротрубки Нито в выходном сечении трубы, что позволило измерять скорость в непосредственной близости к поверхности стенки. Большая длина испытываемых труб давала возможность вести опыт за разгонным участком ). [c.496]

Экспериментальные исследования Федорова [1] показали, что для частиц крупнее 1 мм установишегося движения частиц в трубе-сушилке не происходит, так как длина участка разгона этих частиц превышает обычную длину труб-сушилок, а для мелких частиц участок разгона занимает значительную часть всей длины трубы. [c.12]

Решение уравнения (98) теоретически вполне возможно, если задано распределение температуры у, г) в начальном поперечном сечении ж = О, а также температура на стенке для всех значений ж > О или совпадающая с ней температура слоя жидкости, прилегающего к стенке. Однако практически решение уравнения (98) весьма затруднительно. Проще всего оно выполнимо для ламинарного течения, при котором Ад = 0. Для случая течения в трубе с параболоидальным распределением скоростей, одинаковым для всех ж, и с постоянной температурой на стенке такое решение было впервые дано Гретцом и затем вновь, независимо от Гретна, Нуссельтом . Пусть стенки трубы имеют температуру 5 а жидкость притекает к начальному поперечному сечению ж = О с температурой 1 1. В связи с тем, что для образования параболического профиля скорости требуется разгон течения на начальном участке (см. стр. 227), примем, что поперечному сечению ж = О предшествует отрезок трубы подходящей длины со стенками, не проводящими тепла следовательно, на протяжении этого отрезка развивается параболический профиль скоростей, но температура жидкости остается неизменной. [c.529]

Выявление и точное установление этих определяющих характеристик потока, по существу, — необходимое предварительное условие для успешного проведения любого эксперимента в аэродинамической трубе. В данном случае целевые характеристиик потока в принципе могут быть достигнуты методом проб и ошибок, который подразумевает систематическое исследование влияния на поток различных характерных особенностей устройств, вызывающих турбулентность. Такие систематические исследования были проведены, например, при изучении влияния геометрических особенностей препятствий, предназначенных для торможения потока вблизи пола трубы [9.21, 9.22] потока, обтекающего блоки размером 100 X 50 X 50 мм при различном сочетании длины участка разгона и плотности размещения на нем препятствий [9.23] образования пограничного слоя над плоской покрытой гравием поверхностью с диаметром отдельных фракций гравия 14 мм при различных участках разгона [9.23]. О подобных же исследованиях, в результате которых были успешно воспроизведены целевые характеристики потока, сообщается, например, в [9.24—9.27]. [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...