Напор приведенный

Навье—Стокса уравнение 117 Напор приведенный 260 Напряжение внутреннего трения 109 Напряженность вихревой Н1 4 ч -Насадок конический 269 [c.354]

Ри — усилие привода напора, приведенное на направление напора [c.48]

Фиг. 74. Зависимость относительного повышения напора приведенного расхода Q, мощности Ng, мощности сил сопротивления iVf и числа оборотов п от времени t, при сбросе максимальной нагрузки с гидротурбины.

Фиг. 75. Зависимость относительного повышения напора , приведенного расхода O l, мощности Nd, мощности сил сопротивления Л и числа оборотов п от времени t, при сбросе максимальной нагрузки гидротурбины, для случая программного управления регулирующим органом.

Тс — статический момент сопротивления передвижению машины с грузом, развиваемый силами трения, силами тяжести машины и груза на подъеме и ветровым напором, приведенный к валу двигателя, даН-м. [c.115]

Для определения величины Ы можно использовать обобщенный график температурных напоров, приведенный на рис. 7-3. [c.238]

Задача решается графически, путем построения зависимости требуемого напора И от диаметра трубопровода d при заданном расходе Q. Задавая значения d, для каждого из которых определяются величины X, и /э с учетом области сопротивления, вычисляют соответствующие значения напора Н из приведенных выше уравнений связи между Н и Q. [c.237]

Для учета потерь напора в местных сопротивлениях (вход в трубку, колено ЭО и нормальный ве1 тиль) воспользоваться приведенными зависимостями относительных эквивалентных длин Jd этих местных сопротивлений от числа Рейнольдса Г е при ламинарном режиме течения в трубке. [c.263]

Задача X—5. Определить расход Q воды (V = 0,01 Ст), поступающей под напором Я = 5 м пз резервуара А в резервуар В по сифонному трубопроводу, состоящему из стальных (Л = 0,2 мм) труб диаметрами 4 = 100 мм и приведенными длинами б = 100 м. [c.284]

Задача X—11. Определить расходы и Qn воды (V = и,01 Ст), поступающей под напором Я = 3,6 м из открытого резервуара в пункты / и 2 с атмосферным давлением по трубопроводам (А = 0,02 мм) диаметрами а = 1 = 60 н 2 и приведенными длинами А = [c.287]

Задача X—27. Определить расходы ( 2 и Qз воды (V = 0,01 Ст) в стальных трубах (А = 0,2 мм), имеющих приведенные длины = 200 м, а = ЮО м и э — 150 м и диаметры 1 = с1я — 100 мм, == 80 мм, если напоры Ях = 7 м и 2 = 3 м. [c.295]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

Как видно из приведенного анализа, потери напора при ламинарном режиме не зависят от вида стенок трубы (шероховатости). При ламинарном режиме стенки русла всегда проявляют себя как гидравлически гладкие. [c.80]

Определить напор, необходимый для пропуска расхода д = 50 л/се через трубопровод, приведенный в предыдущем примере. [c.122]

Пример. Определить потери напора в пульповоде диаметром = 300 мм, длиной (= 1 400 лг. Трубы стальные. Консистенция пульпы р = 28 /о. Механический состав транспортируемого грунта приведен в, табл. 21-1. [c.204]

Яо — гидродинамический напор (с учетом скоростного напора) h — глубина потока б — глубина потока в верхнем бьефе /1д—приведенная высота давления Лцр, Лк — критическая глубина потока [c.5]

Вычисляем напор перед фильтрующей насыпью,- для этого предварительно определяем нормальную глубину фильтрационного потока Лд из приведенной форму-лы [c.292]

Пять из семи приведенных п табл. 3 вариантов не могут быть приняты, так как при этом необходимый напор больше заданного. [c.59]

Под знаком интеграла находятся две величины, зависящие от напора г площадь зеркала й (z), определяемая формой резервуара, и расход Qo, определяемый приведенной выше формулой. Вычислить интеграл в общем случае можно только численно, но для частных случаев решение можно получить в элементарных функциях. [c.191]

Введем обозначения q = Q/Qm — приведенный расход а = = Q/Qm — относительное открытие t = HI — приведенный напор, который для краткости ниже называется просто напором. [c.205]

Для перекачивания жидкости с заданным расходом можно выбрать трубопровод с относительно небольшим диаметром. Стоимость такого трубопровода (его укладка) невелика, но при малом диаметре скорость движения жидкости будет больше, а следовательно, и большие потери напора, что приведет к увеличению средств при эксплуатации системы. Увеличение диаметра трубопровода повышает его стоимость, но снижает скорость и потери напора, что ведет к уменьшению эксплуатационных затрат. Поэтому при выборе диаметра трубопровода руководствуются экономической целесообразностью, которая в конкретных условиях определяется минимальной приведенной стоимостью. В связи с этим существуют понятия экономичной скорости и экономичного диаметра. Многолетней практикой установлены значения экономичных скоростей для различных систем (водопроводные сети, всасывающие и напорные трубопроводы насосных станций и т. д.) и диаметров труб для труб малых диаметров — 0,6—0,9 м/с для труб больших диаметров — 1,0—2,2 м/с. [c.47]

После решения приведенных уравнений окончательно получим выражение для безразмерного профиля температурного напора [c.254]

Если отверстие сделано не в дне, а в боковой стенке сосуда (вертикальной или наклонной), приведенные выше формулы для скорости истечения и расхода жидкости, строго говоря, неприменимы. При истечении из подобного отверстия (рис. 134) напор Н не будет одинаковым во всем сечении отверстия для точек, расположенных в нижней части сечения, он будет больше, а для то- [c.190]

При стопорении напора приведенное сопротивление грунта копанию остается неизменным, т. е. P,p=P o= onst. В этом [c.53]

Указание. Так как по условиям задачи температурный напор неизвестен, то нельзя непосредственно определить приведенную длину труб Z и установить режим течения пленки конденсата на наружной поверхности труб теплообменника. В связи с этим следует произвести предварительный расчет, предполагая, что режим течения конденсата ламинарный по всей высоте труб. После иахождения значения Д/ необходимо проверить режим течения конденсата. [c.166]

Определить диаметр струи Дстр и расход бензина через отверстие при напоре Я = 0,4 м и при полностью открытом отверстии, пользуясь для нахождения коэффициентов истечения их зависимостью от Ре, приведен-мбн на рис. VI—3. [c.140]

Указание. Предварительно по заданным напорам и Н., и расходу в трубопроводе определяеюя коэф(рицнент сопротивления задвижки соответствующий ее начальному открытию 8о, по приведенному графику в функции 8/0. [c.164]

Простые трубопроводы н0 имеют ответвлении и могут быть постоянного диаметра d. При расчете предполагаем, что изисстны приведенная абсолютная шероховатость стенок трубы Д (см. табл. 2), кииема-1ическая вязкость и идкости v и длина трубопровода I гидравлическим расчетом выявляем одну из трех величин (две другие предполагаем выбранными) пропускную способность трубопровода (расход) Q, диаметр d или напор Н. [c.93]

При центробежной заливке высота стояка зависит от характера полости формы II приведенного радиуса вращения формы. Металлостатический напор собранной формы для центробежной заливки измеряется от разъема до уровня жидкого металла в литниковой чаше (рис. 86, г). Практически действие металлостатического напора нейтрализуется центробежными силами. [c.170]

Для случая расчета магистрали, включаемой в уже существуюпгую сеть, с определенным напором в начале ироектируемой липни приведенные выше соображения полностью не могут быть применены. В этом случае проектировщик располагает в начале магистрали определенным напоро М Н и, следовательно, связан некоторым средним уклоном всей линии [c.129]

Приведенный метод можно испол озовать также для определения вида формулы потерь напора la местные сопротивления. В этом учитывая, что местные потери практически не [c.147]

Уточнение скорости, определение удельного сопротивления на участке 2—3 и т.езометрического напора в точке 2, а затем и расчет линии I—2 производится аналогично расчету, приведенному выше. Следует помнить, что расчетный расход на участке [c.96]

Требуется определить диаметры труб отдельных участков тупиковой водонапорной сети, приведенной на рис. 88, и установить необходимый напор насоса, устанавливаг емого в начальной точке сети. [c.124]

Изменение напора вдоль трубопровода при полном мгновенном закрытии затвора можно проиллюстрировать серией графиков, представленных на рис. 6.46, График изменения давлений во времени для нескольких фиксированных сечений трубы дан на рис. 6.47. Представляем читателю самостоятельно прокомментировать эти графики, опираясь на приведенный выше анализ свойств ударных чолн. [c.202]

Тогда полпые потери напора могут быть вычислены только по одному уравнению Дарси—Beii 6axa (22.18), если в него вместо действительной длины I подставить приведенную длину [c.300]

На рис. 23.5 приведен пример местной насосной станции с подачей ПО...480 м /сут и напором 10...40 м. Станция запроектирована без надземной части, подземная часть — круглый железобетонный стакан диаметром 2 м. Глубина приемного резервуара 1,5 м. Вместимость приемного резервуара 4,2 м , что соответствует 12...1б-ми-нутной подаче одного насоса. Дно приемного резервуара имеет уклон 0,1 к приямку, в котором установлены насосы. Для смыва осадка со стен и днища приемного резервуара и технического оборудования предусмотрен подвод воды и установка поливочного крана, оборудованного резиновым шлангом с брандспойтом, расположенным в водопроводном колодце. На подводящем трубопроводе в [c.335]

Краткий курс технической гидромеханики (1961) -- [ c.260 ]

Гидравлика и аэродинамика (1987) -- [ c.45 ]

Гидравлика (1982) -- [ c.381 , c.593 , c.594 ]

Сборник задач по гидравлике и газодинамике для нефтяных вузов (1990) -- [ c.126 ]

Гидравлика Изд.3 (1975) -- [ c.329 , c.531 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...