Шероховатость, влияние на теплоотдачу

Шероховатость, влияние на теплоотдачу 296 [c.475]

Шероховатость, влияние на теплоотдачу 220 [c.481]

Шероховатость, влияние на теплоотдачу 208 [c.424]

П р а с о л о в Р. С., О влиянии шероховатости поверхности на теплоотдачу горизонтального цилиндра при свободной конвекции [c.232]

Материал поверхности теплообмена (стенки), по-видимому, оказывает определенное влияние на интенсивность теплообмена, однако количественные данные по этому вопросу противоречивы и еще недостаточны. Существенное влияние на теплообмен оказывают смачиваемость [Л. 20], а также шероховатость. С увеличением шероховатости стенки теплоотдача повышается, так как возрастает число центров парообразования. При развитом кипении жидкости на погруженных поверхностях теплообмена геометрические размеры, а также расположение поверхности в пространстве практически не оказывают влияния на теплоотдачу. Теплоотдача погруженных горизонтальных пучков близка к теплоотдаче одиночных цилиндров. [c.296]

Тепловой поток отводится от нагревателя потоком воздуха, движущимся в кольцевом зазоре между трубками. Необходимый расход воздуха обеспечивается вентилятором 14 с регулируемой частотой вращения ротора.. Часть поверхности теплообмена нагревателя выполнена шероховатой, что позволяет изучать влияние искусственной шероховатости на. теплоотдачу. Шероховатость создана мягкой проволокой, навитой на трубку 5. Основные размеры кольцевого канала [c.172]

Интенсивность теплоотдачи практически не зависит от формы и размеров теплоотдающей поверхности. Значительное влияние на теплообмен оказывают шероховатость поверхности, ее материал, смачиваемость, количество адсорбированных газов и др Влияние всех этих факторов проявляется в основном за счет изменения числа центров парообразования. [c.216]

Формула (4.8) справедлива для s/o > 8 Re = 5- 10 -f-10 Рг = l-f 80. Влияние различных искусственных шероховатостей и ребер на теплоотдачу подробно рассмотрено в [5, 6, 10, 12]. [c.52]

С точки зрения количественной оценки влияния шероховатости на теплоотдачу наиболее приемлемым является представление об увеличении фактической поверхности теплоотдачи с ростом микрошероховатости, а следовательно, фактическая удельная тепловая нагрузка фактической единицы поверхности будет меньше средней (относительно плоской поверхности), а поэтому температурный напор при кипении на шероховатой поверхности будет меньше, как видно из схемы, показанной на рис. 8. [c.269]

Влияние состояния поверхности на теплоотдачу при кипении натрия и калия исследовалось в работе [17]. Результаты эксперимента показали наличие влияния степени шероховатости на интенсивность теплоотдачи. [c.252]

Влияние шероховатости стенки трубы на теплоотдачу [c.210]

Таким образом, в шероховатых трубах интенсивность теплоотдачи возрастает относительно меньше, чем коэффициент гидравлического сопротивления. При этом влияние шероховатости на показатель степени в зависимости Nu от Re оказывается не очень [c.212]

Фиг. 58. Влияние шероховатости на теплоотдачу в трубе по табл. 20

Наличие шероховатости не влияет на теплоотдачу при ламинарном течении и повышает теплоотдачу при турбулентном течении. На теплоотдаче при турбулентном течении шероховатость трубы начинает сказываться при больших числах Re и слабее, чем на гидравлическом сопротивлении [Л. 7-13]. Достаточных данных о влиянии этого фактора пока нет. [c.106]

В предыдущих разделах мы рассмотрели теорию теплообмена при турбулентном течении в гладких трубах. При анализе гидравлического сопротивления отмечалось, что шероховатость поверхности при турбулентном течении обусловливает повышение числа Нуссельта, тогда как при ламинарном течении влиянием ее на теплоотдачу можно пренебречь. В настоящее время разработана достаточно полная полуэмпирическая теория гидравлического сопротивления при турбулентном течении в шероховатых трубах. Соответствующая задача теплообмена намного сложнее, и, несмотря на то, что ей уделяется большое внимание, полная теория теплообмена при турбулентном течении в шероховатых трубах пока отсутствует. Однако для того, чтобы определить пределы применимости решений для гладких труб, мы обсудим влияние шероховатости на теплообмен качественно и приведем некоторые экспериментальные результаты. [c.238]

На основании рассмотренной модели процесса турбулентного переноса тепла можно полагать, что влияние шероховатости на теплоотдачу сильно зависит от числа Прандтля. При очень низких числах Прандтля (жидкие металлы), когда доминирует молекулярный перенос тепла (теплопроводность), следует ожидать, что шероховатость, как и при ламинарном течении, будет слабо 238 [c.238]

Влияние шероховатости поверхности нагрева на теплоотдачу учитывалось по данным [4.58, 4.67]. В этих работах было показано, что число St возрастает пропорционально росту чистого коэффициента трения, который составляет часть полного коэффициента сопротивления, т. е. [c.177]

Фиг. 11—19. Влияние шероховатости на теплоотдачу трубе в по табл. 11—11

Коэффициент теплоотдачи для чистой трубы в незапыленном потоке а и загрязненной трубы в запыленном потоке 3 не одинаковы, так как форма и степень шероховатости чистой и загрязненной труб разные и, кроме того, некоторое влияние на процесс теплообмена оказывают летящие частицы золы. [c.143]

Другой пример связан с влиянием шероховатости стенок трубы на сопротивление и теплоотдачу. Нельзя забывать, что мерой шероховатости (при одинаковых числах Рейнольдса) является отношение высоты микронеровностей к радиусу трубы. Шероховатость с высотой неровностей до 0,32 мм может означать для натурной трубы большого диаметра гладкую в гидравлическом отношении поверхность, а в маломасштабной модели приведет к заметному росту гидравлического сопротивления и теплоотдачи. [c.91]

Влияние шероховатости поверхности нагрева. Исследование влияния шероховатости поверхности медной трубы и медной пластины на теплообмен при кипении Ф-11, описанное в [20, 21], проводилось при р = 1.3 бар (< =30° С) с поверхностями разной шероховатости и при / р=0.15 с температурами кипения 22.8—57.5° С. На основании анализа установлено, что характер кривых а=/ (q) при разных качественно один и тот же при одинаковых р и q большим соответствуют большие коэффициенты теплоотдачи, причем [c.214]

При кипении на окисленных и загрязненных трубах на величину коэффициента теплоотдачи влияют свойства пленки, покрывающей металл. Это влияние проявляется в двух направлениях во-первых, наличие плен-"ки (слоя) окислов и загрязнений создает некоторое дополнительное термическое сопротивление между металлом и жидкостью, и во-вторых, шероховатая поверхность такого слоя создает более благоприятные условия для об- [c.353]

Кипение на горизонтальном пучке гладких труб. Средине значения коэффициентов теплоотдачи при кипении хладагентов на пучке горизонтальнЕ)1Х труб больше, чем на одиночной трубе. Пузырьки пара, поднимающиеся с нижних рядов труб на верхние, интенсифицируют теплообмен на вышележащих трубах за счет турбулнзацни пограничного слоя и создания дополнительных центров парообразования. Испарители холодильных машин обычно работают при небольших плотностях теплового потока и низких температурах кипения. При таком режиме теплоотдача на пучке гладких труб в аммиачных аппаратах происходит в зонах свободной конвекции и неразвитого пузырькового кипения, а в хладоновых аппаратах — в области неразвитого и в начале развитого кипения. Влияние пучка на теплоотдачу сказывается тем меньше, чем больше шероховатость поверхности труб, давление и тепловой поток. [c.206]

За последнее время установлено, что при иленочном кипении в трубах чрезвычайно велико влияние шероховатости стенки на теплообмен. Так, с увеличением шероховатости по мере кристаллизации солей на стенке коэффициент теплоотдачи может возрасти во много раз [c.186]

На основании анализа опытных данных можно предположить, что влияние давления и влияние шероховатости на теплоотдачу фреонов в большей степени учитывается изменением числа центров парообразования и что Z пропорционально 12, 1]. Если принять и подсчитать отношения ZjZp для некоторых фреонов и для воды, то в первом случае оно в 4—10 раз больше, чем во втором (при р1ро—2Щ. [c.211]

Коэффициенты теплоотдачи для чистой трубы в незапыленном потоке а и загрязненной трубы в запыленном потоке не одинаковы, так как форма и степень шероховатости чистой и З З Грязненной труб разные и, кроме того, некоторое влияние на процесс теплообмена оказывают летящие частицы золы. Поэтому дополнительное термическое сопротивление е определяется не только сопротивлением самого загрязняющего слоя, но также и разностью сопротивлений на поверхности вагрязненной и чистой труб. Представляет интерес именно такое суммарное дополнительное сопротивление, так как при переходе от лабораторных установок, на основе которых определяются коэффициенты теплоотдачи а, к реальным условиям работы конвективных поверхностей на запыленном потоке одновременно с появлением загрязняющего слоя изменяется и коэффициент теплоотдачи а. [c.13]

Рачко В. А., Исследование влияния шероховатости поверхности на коэффициент теплоотдачи при кипении жидкости, СКТС, II, 1940. [c.224]

Тогда из уравнения (9-37) Ми/Кигладкой трубы =1,01, т. е. влияние шероховатости пренебрежимо мало. Но если бы диаметр трубы был 1,27 мм, то влияние шероховатости на теплоотдачу стало бы существенным. Правда, в трубе такого диаметра трудно получить число Re =105. [c.239]

Последние результаты позволяют предположить, что увеличение коэффициента теплоотдачи в закризисной области связано с изменением гидродинамических условий у поверхности. Повышенная шероховатость дополнительно турбулизирует пристенный слой, что обусловливает более глубокое проникновение капель жидкости в пристенный слой, снижающее его эффективную температуру. Однако отложения изменили не только шероховатость, но и теплопроводность, теплоемкость и другие свойства поверхностной пленки, что также могло повлиять на теплоотдачу. Поэтому для выявления природы влияния отложений на условия теплоотдачд целесообразно было провести эксперимент с шероховатой поверхностью, геометрия которой была бы близка к геометрии слоя отложений сульфата кальция. Такой эксперимент обсуждается ниже. Опыт проводился также [c.195]

Отмеченное обстоятельство,справедливое, кстати и для других жидкостей [2,3],позволило проводить все опыты по исследованию влияния теплофизических свойств материала теплоотданцей поверхности на интенсивность теплоотдачи при кипении гелия в том диапазоне,где изменение шероховатости поверхности не оказывало влияния на положение и наклон кривой кипениЯ(Т.е. при средней высоте Ееровноствй,равной (5 -t 10) мкм. [c.221]

Однако на тепловые процессы молекулярный перенос продолжает влиять и при турбулентном течении в области квадратичного закона соиротивления. Это влияние выражается через термическое сопротивление вязкого пристенного слоя, текун1его между бугорками шероховатости и отделяющего собственно стенку от турбулентного ядра потока. Таким образом, граничные условия к уравнениям движения и теплообмена при обтекании шероховатой поверхности оказываются неодинаковыми. Распределение скоростей в этом случае существенно зависит от торможения потока на бугорках шероховатости. Распределение же температур зависит как от торможения потока (через поле скоростей) так и от теплопроводности в вязком подслое и в том случае, когда его толщина становится меньше высоты бугорков шероховатости. В связи с этим, даже при условии Рг= и gradP = 0, в турбулентном потоке, обтекающем шероховатую поверхность, нет точного подобия нолей скоростей и температур. Оценить, по крайней мере качественно, влияние шероховатости на теплоотдачу можно на основе следующих донущений [c.288]

Изменение шероховатости поверхности оказывает сушественноб влияние на величину коэффициента теплоотдачи при ламинарном стекании конденсата. Для практических расчетов формулу (298) приводят к следующему виду [c.187]

Таким образом, коэффициенты массоотдачи (теплоотдачи) в процессах совместного тепломассообмена (1.4.13), (1.4.14) выражаются произведением. Первый сомножитель ответственен за процессы, происходящие в отсутствие взаимного влияния (Р(д/,=о), 0С(д ,=( ) диффузионных или тепловых процессов. Он различен и зависит от гидродинамических и диффузионных условий протекания процесса, а также от геометрической поверхности (Р(д/,=о), ( (АьтУ ДРУгой сомножитель (1.4.15), (1.4.16) -общий для всех рассмотренных случаев [1, 55-571 и отражает влияние переноса энергии на перенос массы и наоборот. Заметим, что обобщенная зависимость типа (1.4.13) или (1.4.14) получена для различных режимов массообмена (теплообмена), на различных контактных поверхностях, (пленочное течение на гладкой поверхности, в том числе в условиях волнообразования, при ламинарном и турбулентном режимах, течение по стенке с регулярной шероховатостью и т.д.), а также при массообмене в многокомпонентных системах. Отметим, что в многокомпонентньЕХ системах зависимости типа/,,/) носят матричный характер. [c.35]

В предыдущих гл. 7 и 8 были рассмотрены способы теоретического анализа процессов теплоотдачи на основе теории пограничного слоя на примере продольно и поперечно-омываемой пластины и вынужденного движения жидкости в гладкой круглой трубе. При этом физические константы К, ji,, р, с), от которых зависит способность жидкости переносить теплоту, принимались постоянными. Кроме того, не учитывалось влияние свободной конвекции, которая может либо усиливать теплоотдачу при вынужденном движении жидкости, либо ослаблять ее. Однако теоретическое определение теплоотдачи при наружном омывании тел более слоя ной формы или при вынужденном движении в трубах некруглого сечения с шероховатыми стенками (практически внутренние стенки труб всегда имеют шероховатую поверхность) с учетом переменности физических констант жидкости и свободной конвекции пока невозможно. Следует отметить, что значительная часть сведений о процессах переноса теплоты, которыми мы располагаем, была получена экспериментально. Поэтому инежерные расчеты теплоотдачи в основном построены на экспериментальных сведениях. [c.185]

Исследование влияния искусственной шероховатости. Искусственная шероховатость может быть источником турбулизации пограничного слоя жидкости у иоверхно-сти теплообмена и соответствующего увеличения теплоотдачи. Это имеет место при определенных числах Рейнольдса, когда высот, элементов шероховатости становится больше толщины ламинарного пограничного подслоя. При этом увеличение теплообмена может происходить еще и за счет уве личения поверхности -шероховатой стенки по сравнению с гладкой. Вследствие этого пересчет на общую поверхность теплообмена может привести к уменьшению коэф([)ициента теплоотдачи. В различных случаях указанные эффекты могут давать раз личный вклад в общий ироцесс теплообмена [Л. 5-57]. [c.294]

В настоящей работе были получены экспериментальные данные по теплоотдаче при кипении калия под давлением собственных паров в довольно широком интервале изменения параметров, а именно при давлении насыщения р, = 1- -1100 мм рт. ст. и qi=7-10 - 2.4-10 вт/м . Теплоотдача исследовалась на опытных элементах, изготовленных из никеля (гладкая поверхность), армко (гладкая и шероховатая) и нержавеющей стали 1Х18Н9Т (шероховатая). Искусственную шероховатость на теплоотдающую поверхность наносили керном специальной заточки. Впадины имели форму либо узких щелей (поверхность из армко), либо конических углублений (поверхность из нержавеющей стали) (рис. 2). Сопоставление данных по теплоотдаче на поверхностях различной шероховатости при низких и высоких давлениях насыщения обнаружено существенное влияние величины температурного напора А7 =7 , —где — температура теплоотдающей стенки, — температура насыщения, как на условия возникновения пузырькового кипения, так и на устойчивость этого процесса. Первичный анализ полученных экспериментальных данных показал, что наблюдается некоторая закономерность перехода к устойчивому кипению при достижении определенной тепловой нагрузки характерной для данного давления насыщения. Дальнейшая обработка результатов опытов привела к установлению эмпирической зависимости начала перехода от неустойчивого процесса кипения к устойчивому развитому кипению на поверхностях с умеренной шероховатостью [c.250]

Зарождение и развитие паровой фазы в подавляющем большинстве реальных установок осуществляется непосредственно на поверхностях парогенерирующих элементов. В связи с этим вопрос о влиянии поверхности на кипение всегда находится в центре внимания исследователей. Уже в первых исследованиях кипения воды на различных поверхностях, поставленных Якобом и Фритцем [1], были выявлены отличия в количественных характеристиках теплоотдачи при кипении для гладких и шероховатых поверхностей. Было установлено, что с ростом шероховатости действующий температурный напор при кипении уменьшается, а следовательно, средний коэффициент теплоотдачи, определяемый как отношение удельной тепловой нагрузки к среднему температурному напору, увеличивается. В дальнейшем подобные наблюдения проводились многократно при изучении кипения различных жидкостей для воды и органических жидкостей Зауэром [2], Корти и Фаустом [3], Гриффитсом и Уоллисом [4, 5], Е. К. Авериным [6], Д. А. Лабунцовым с сотрудниками [7], Сю и Шмидтом [c.258]

Изложены результаты экспериментального исследования теплоотдачи при кипении калия под давлением собственных паров. Теплоотдача исследовалась на горизонта-дьных теплоотдающих поверхностях, изготовленных из различных материалов с различной степенью шероховатости. Анализ результатов опытов устанавливает значительное влияние поверхностных условий на кипение металла. Предлагаются расчетные рекомендации. Илл. 5, библиогр. 8 назв. [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...