Влияние Влияние на устойчивость стержней сжатых

Влияние на устойчивость стержней сжатых 88, 89 [c.561]

Этим мы закончим исследование вопросов устойчивости сжатых стержней. Влияние на устойчивость стержней касательных напряжений и исследование устойчивости клепаных составных стержней с достаточной полнотой рассмотрено в нашем курсе сопротивления материалов и здесь мы на этих вопросах останавливаться не будем, а перейдем к исследованию устойчивости плоской формы изгиба балок. [c.289]

Если сжатый брус в пределах своей длины имеет связи с гибким растянутым элементом (струной, тягой), то устойчивость его в плоскости системы, очевидно, увеличивается, поскольку в этом случае тяга оказывает известное сопротивление боковому выпучиванию сжатого стержня. Некоторые случаи установки связей между сжатыми элементами и тягой показаны на фиг. 1, а д. Во всех случаях связи к каждому сл атому брусу крепятся при помощи боковых шарниров к тяге связи могут крепится при помощи боковых или полных шарниров, так как работа вполне гибкой тяги от этого не зависит. При действии на систему только одной силы Р сжатый брус должен быть прямым (фиг. 1,а, б). При наличии нескольких сил Р —Р4 или распределенной нагрузки д для получения в сжатом брусе только сжимающих продольных усилий (без изгибающих моментов) брус должен иметь очертание по кривой давления, т. е. быть ломаным (фиг. 1, в, д) или криволинейным (фиг. , г). Связи могут устанавливаться в любых местах, но наибольшее влияние на повышение устойчивости сжатого бруса в плоскости систе 4ы имеют, очевидно, связи в пределах средней части бруса. [c.321]

Кроме эксцентриситета и начальной кривизны, имеется еще целый ряд обстоятельств, всегда возможных на практике и гораздо сильнее влияющих на грузоподъемность сжатых стержней, чем на прочность балок и растянутых деталей. Сюда относятся влияние наклепа, величина начальных напряжений, вызванных изготовлением частей стержня, местные дефекты в отливках, сучки в дереве. Для стальных конструкций влияние этих добавочных обстоятельств учитывается некоторым (процентов на 10—20) повышением коэффициента запаса на устойчивость (см. 153). [c.486]

Требуется сделать замечание в связи с устойчивостью квазистатических движений тел при постоянных внешних силах параметр А остается неизменным (А = 0). При развитии начальных несовершенств формально устойчивые квазистатические движения на практике могут приводить к быстрому (экспоненциальному) росту несовершенств при достижении некоторого критического значения времени и этот рост зависит от амплитуды несовершенства. Поэтому при исследовании движений идеальных тел при постоянных внешних силах необходимо также проанализировать развитие некоторых типов начальных неправильностей, с тем чтобы установить исчерпание несущей способности тела в практическом смысле. Такой подход к определению устойчивости деформируемых тел, находящихся в состоянии ползучести при действии постоянных внешних сил, предложен в [15, 34, 41]. В этом случае можно выделить критические значения времени дополнительно к тем, которые получаются при стандартных исследованиях единственности и устойчивости, аналогичных проведенным в разделах 4.2 и 4.3. Определение соответствующего моменту времени исчерпания несущей способности в практическом смысле, использовалось в [48] для определения влияния температуры на критическое время потери устойчивости сжатого стержня. [c.150]

Влияние поперечной силы на величину критической силы сжатого стержня. Для учета влияния поперечной силы на устойчивость сжатого стержня необходимо вместо уравнения (12.1) принять уравнение оси искривленного стержня в виде [c.354]

Если поперечная нагрузка действует совместно с осевой силой сжатия на концах, то вопрос об устойчивости ( 198) не возникает, так как стержень под действием приложенного изгибающего момента будет прогибаться при всех значениях силы сжатия. Выше мы исследовали концевые силы и моменты. Теперь исследуем влияние распределенной нагрузки и сосредоточенных в некоторых точках длины стержня сил. Будем рассматривать просто опертые стержни постоянной жесткости при изгибе. [c.268]

Введение в строительную технику стали выдвинуло ряд проблем упругой устойчивости, получивших жизненно важное значение. Инженерам на практике все чаще приходилось иметь дело с подвергающимися сжатию гибкими стержнями, тонкими сжатыми пластинками, разного рода тонкостенными конструкциями, выход из строя которых определялся не чрезмерным напряжением, а потерей упругой устойчивости. Простейшие задачи зтого рода, относящиеся к сжатым колоннам, получили уже к тому времени достаточно тщательную теоретическую разработку. Но ограничения, при которых можно было бы с уверенностью полагаться на теоретические результаты, не были еще вполне ясны. В опытах с колоннами уделялось недостаточно внимания тому влиянию, которое оказывали те или иные способы закрепления концов, точность приложения нагрузки и упругие свойства материала. Поэтому результаты испытаний расходились с теорией, и инженеры в своей проектной работе предпочитали пользоваться различными эмпирическими формулами. Заметный сдвиг в области экспериментального изучения работы сжатых стержней произошел лишь после того, как развилась сеть лабораторий по испытанию материалов и были усовершенствованы измерительные приборы. [c.352]

Тонкостенные элементы сжатых стержней (см. рис. III.1.4, л, м, т) должны быть проверены на местную устойчивость. По расчетной схеме эти элементы представляют собой длинные прямоугольные пластинки, узкая, сторона которых загружена равномерным давлением (рис. П1 Л. 18), Если, как обычно, длина а много больше ширины Ь, то влияние способа закрепления сжатых краев Ь на величину критической нагрузки крайне незначительно, и эти края принимают опертыми, т, е. могущими свободно поворачиваться. В отношении двух других краев пластинки могут быть два случая (рис. II 1.1.18) I — оба края а упруго заделаны (см. рис. III. 1.4, ж, л) II — один край а упруго заделан, а другой свободен (см. рис. 111.1,4, м, н, о, р, т). [c.374]

Влияние добавочных обстоятельств, изученных в настоящем параграфе, заставляет увеличивать коэффициент запаса при переходе к средним и малым гибкостям, а также выбирать несколько больший, чем при проверке на прочность, коэффициент запаса и для длинных стержней. Для оценки влияния эксцентриситета и начальной кривизны на прочность и устойчивость сжатых стержней необходимо дать себе отчёт о числовых величинах е и [c.660]

При проверке общей устойчивости стрелы от действия сжимающих сил в вертикальной плоскости стрела рассчитывается как стержень с шарнирными опорами в точках О и О, а в горизонтальной плоскости — как стержень с одним заделанным и другим свободным концом. При этом должна быть учтена переменность сечения по длине стрелы, а для решетчатых стрел необходимо учитывать, что они являются составными стержнями (гл. I, п. 3). При проверке устойчивости в горизонтальной плоскости влияние гибкой оттяжки улучшает условия устойчивости стрелы [0.3, 0.13. При совместном действии сжатия и изгиба проверку общей устойчивости стрелы см. 17, 19] в этих случаях вместо проверки общей устойчивости рекомендуется производить расчет на прочность по деформированной системе (рис. 3.89) с учетом начальных несовершенств (гл. I, п. 3) [0.13]. [c.356]

Остаточные напряжения могут влиять на общую устойчивость сварных стержней. Механизм влияния здесь может быть двоякий. Один — связан с уменьшением общей устойчивости в связи с наступлением местной потери устойчивости отдельных элементов второй — с наличием остаточных напряжений в сжатом стержне, а также начальной кривизны после сварки. При расчетах на общую устойчивость сжатых сварных стержней влияние остаточных Напряжений обычно не учитывают. Практика эксплуатации сварных конструкций показала, что имеющиеся запасы устойчивости по общепринятым расчетам достаточны, чтобы этим влиянием можно было пренебречь. [c.65]

Влияние инерции вращения и сдвига на динамическую устойчивость стержня, сжатого периодической во времени силой, исследо-валось А. П. Черкасовой [1.86] (1961). В уравнении движения четвертая производная от прогиба по времени не учитывалась. Показано, что учет этих эффектов ухудшает динамическую устойчивость стержня. Для составных стержней их влияние существенно, для сплошных — очень мало и может в практических расчетах не учитываться. [c.77]

Первая из них состоит в том, что при сжатии стержня может наступить потеря устойчивости (искривление оси стержпя). Проблема устойчивости стержней будет изучаться в дальнейшем, а сейчас отметим, что для устранения ]ютери устойчивости надо иримепят . образцы с малым отношением l/d. Однако по мире уменьшения этого отношения возрастает влияние на результаты опытов сил трепня, возникающих мел -ду опорными поверхностями. [c.74]

Второй этап соответствует моменту возникновения потери устойчивости и состоит в исследовании условий, при которых нагруженная цилиндрическая оболочка может находиться в равновесии, у чи в деформированном состоянии. Обычно такому состоянию равновесия соответствует множество различных форм, по которым происходит деформация, поэтому здесь требуется найг ти такую форму., которой бы соответствовала наименьшая из возможных нагрузок, после чего можно считать, что потеря устойчивости произойдет именно при этой нагрузке. Как уже говорилось в 2.5 применитель но к более простому случаю сжатых стержней, теоретически действительно соверщенный образец, не имеющий дефектов, мог бй находиться в равновесии и не выпучиваться даже тогда, когда нагрузки становятся равными или даже превышают критические значения, при тсоторых образец мог бы находиться в равновесий потеряв устойчивость однако, нужно быть реалистами и допускать возможность существования малых oJ клoнeний от идеальной формы, которые будут способствовать возникновению выпучивания, хотя их величины являются слишком малыми, чтобы оказывать замер ное влияние на критическую нагрузку (ем. обсуждение продольно сжатых идеальных стержней в 2 5) . - [c.489]

Сжатие стержней, сечения которых имеют местные ослабления (вырезы, отверстия, заклепки и т. п.) (рис. 14.13). Если стержень имеет местные ослабления сечения, то изменение параметра а в уравнении (14.5) мало сказывается на деформации стержня. Как показали исследования С. П. Тимошенко, величина Якр с учето.м местных ослаблений очень. мало отличается от величины критической силы, определяемой по формуле Эйлера без учета ослаблений. Даже при больших местных ослаблениях сечений (до 20%) влияние их на величину критической силы невелико. Поэтому практические расчеты на устойчивость сжатых стержней производятся без учета местных ослаблений, т. е. по сечению брутто. [c.412]

В шестой главе рассмотрена проблема потери устойчивости эластомерных конструкций при осевом сжатии. Предполагалось, что армирующие слои являются абсолютно жесткими. Предложены две модели для анализа устойчивости дискретная и непрерывная с приведенными упругими параметрами. Путем предельного перехода при увеличении числа слоев в дискретной структуре получен закон упругости для композитных стержней и балок с криволинейными слодми. Построена теория изгиба композитных стержней, учитывающая влияние осевой сжимающей силы на сдвиговую и изгибную жесткости конструкции. [c.28]

Соединительные элементы (планки и решетки) центрально сжатых составных стержней должны рассчитываться на условную поперечную силу [0.21, 0.58, 0.61, 4, 5, 62]. Сечения внецен-тренно сжатых призматических стержней подбираются либо из условия прочности (III.1.47), (1.5.80), (1.5.88) для мощных стержней с преобладающим влиянием изгиба или для коротких стержней, либо из условия устойчивости в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости) и в плоскости, перпендикулярной к плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости). [c.372]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...