Цилиндры Напряжения вблизи торца

Напряжения вблизи торца сплошного цилиндра [c.434]

Отметим, что вблизи торцов цилиндра напряжения, определяемые полученными формулами, могут иметь место лишь в том случае, если торцы будут нагружены поверхностной нагрузкой, изменяющейся в соответствии с формулой для а . [c.456]

Длинный цилиндрический сосуд, изображенный на рис. а, находится под действием внутреннего избыточного давления q = = 1 МПа. По концам сосуд имеет крышки, которые будем считать недеформируемыми. Построить эпюры внутренних усилий и вычислить наибольшие нормальные напряжения в стенках сосуда вблизи торцов с учетом местного изгиба стенок (краевого эффекта). Диаметр цилиндра 2R — 100 см, толщина стенок б = I см, материал — сталь. [c.308]

Из этих испытаний на разрушение хрупкого материала (в данном случае плавленого фарфора) мы можем сделать следующие выводы 1) прочность его на разрыв, когда растягивающие напряжения в полых образцах производятся внутренним гидростатическим давлением, заметно возрастает с ростом кинематической вязкости среды, передающей давление 2) короткие цилиндры с закрытыми торцами разрушаются под более низкими давлениями, чем цилиндры с открытыми торцами, так как заделка концевых соединений вызывает повышение местных напряжений вблизи конических головок 3) глазированные поверхности (т. е. поверхности, которые при обжиге проходили через жидкое состояние), как правило, увеличивают сопротивление фарфора действию растягивающих напряжений в случае глазировки должного качества, сохраняющей поверхностный слой в сжатом состоянии 4) прочность хрупких материалов, как правило, падает при увеличении времени действия нагрузки. [c.233]

Если длина цилиндра велика по сравнению с его диаметром и напряженное состояние вблизи торцов не является предметом исследования, условия на торцах достаточно удовлетворить по Сен-Венану. [c.426]

Возникающая на поверхности скрепления вблизи торца концентрация напряжений может привести к отклонению цилиндра [c.297]

Расчетная схема реального ротора включает несколько цилиндров и значительное количество дисков переменной вдоль радиуса толщины, расположенных вдали и вблизи торцов цилиндра (рис. 3, б). Общее число уравнений, входящих в систему для определения неизвестных нагрузок, будет определяться количеством участков сопряжения дисков с цилиндрами. На основе разработанного алгоритма может быть составлена программа расчета на ЭВМ, позволяющая определять как неизвестные нагрузки, так и напряжения во всех элементах ротора. [c.288]

Если цилиндр имеет конечную длину и конечную область поперечного сечения, то, принимая во внимание принцип Сен-Венана, теорию можно считать верной для всех его частей, за исключением зон местных напряжений вблизи концов, где этим методом напряжения найти нельзя. Наконец, заметим, что мы можем получить на основании предложенной теории и приближенное решение для тела конечной длины со свободными торцами. В этом случае напряжение сГг содержит три неизвестные постоянные [c.225]

Отметим, что все приведенные формулы для деформаций и напряжений ст,, а и справедливы для сечений, достаточно удаленных от днищ. Вблизи закрытых торцов цилиндра деформации и напряжения несколько искажены вследствие влияния днищ. [c.447]

До сих пор предполагалось, что цилиндр является очень длинным и что рассматриваются напряжения, возникающие на достаточном удалении от концов. Вблизи концов задача о распределении температурных напряжений становится сложнее ввиду местных возмущений. Рассмотрим эту задачу для случая цилиндра с тонкой стенкой. Решение (260) требует, чтобы по торцам цилиндра нормальные усилия были распределены так, как показано на рис. 229, а. [c.452]

Приведенные формулы справедливы при условии, что рассматриваемое сечение удалено от концов цилиндра на расстояние большее, чем 1,5гг. Вблизи концов цилиндра распределение напряжений не подчиняется формулам (24) — (26) и зависит от условий на торцах. [c.224]

Установлено, что при рекомендуемых соотношениях размеров и способов соединения гибкого колеса с валом (см. рис. 6.1), основными напряжениями являются напряжения в зубчатом венце. При недостаточной прочности усталостные трещины зарождаются обычно во впадинах зубьев вблизи заднего торца зубчатого венца. Развитие трещины идет по впадине зубьев до выхода на передний торец. Первоочередное зарождение трещин в цилиндре за зубчатым венцом и на дне цилиндра на практике не наблюдается. Случаи разрушения сварного соединения цилиндра с дном или дна с валом встречаются только при плохом качестве сварки. [c.120]

На рис. 59 показано распространение волн радиальных и окружных напряжений по толщине сечения цилиндра г = Ь/Я (вблизи правого торца). Как видно, влияние вязкости уже в первые моменты времени приводит к уменьшению амплитуды радиальных напряжений более чем в 4 раза, окружных — более чем в 3 раза в полимере и в 2 раза в стали. Если внешний слой (полимер) считается упругим, то ситуация получается близкой к отражению волны от абсолютно жесткой преграды, при этом в сталь проходит волна сжатия с удвоенной амплитудой. Затем, отразившись от свободной внутренней поверхности, она преобразуется в волну растяжения, сохраняя при этом свое максимальное значение, которое может привести к отколу, расслаиванию и т. п. разрушениям. При учете реальных свойств полимера волна значительно сглаживается и на внутренний слой действует нагрузка, аналогичная квазистатической, что особенно наглядно видно по эпюре Оф. При уменьшении длины импульса влияние вязкости на ее амплитуду возрастало. В частности, расчеты показали, что при уменьшении длительности импульса в 5 раз приблизительно на столько же падает амплитуда волны сжатия в материале. Полученные результаты расчетов свидетельствуют о целесообразности применения вязкоупругих материалов в качестве демпфирующих ударную нагрузку слоев. [c.204]

Для тела конечной длины деформация, вообще говоря, не будет обобщенной плоской, так как перемещения будут зависеть от третьей переменной г. Для такого тела формулы, выведенные для бесконечного цилиндра, будут справедливы, строго говоря, только тогда, когда на торцах действуют усилия, распределенные так же, как напряжения Ххту Ог в поперечных сечениях бесконечного цилиндра. Но на основании принципа Сен-Венана мы молчем утверждать, что распределение напряжений, в первом приближении, будет в теле конечной длины таким же, как и в бесконечном, если торцы его закреплены при этом нужно исключить из рассмотрения зоны местных напряжений вблизи торцов. [c.135]

В качестве примера рассмотрим упругий прямоугольный блок или упругий цилиндр с плоскими торцами, сжатый между двумя полупространствами. Распределения давлений и обусловленных трением касательных усилий на контактных прверхно-стях блока или цилиндра были найдены в работах [222, 223] для случаев (а) отсутствия скольжения (т. е. полного сцепления) и (Ь) отсутствия трения на поверхностях контакта. Вблизи границы области контакта напряженное состояние как для прямоугольного блока, так и для цилиндра может быть определено с помощью рассмотренного выше двумерного клина с углом Ф = 90°. Если блок жесткий, а полупространства упругие с V = 0.3 (а = 1.0 р = 0.286), ситуация совпадает со случаем жесткого штампа, исследованным в 2.8. В отсутствие трения давление вблизи угла изменяется как р - в соответствии с уравнением (2.64). Точки поверхности контакта смещаются по касательной внутрь к центру основания штампа соответственно отрицательному проскальзыванию, определенному выше. Если смещению препятствует конечное трение (скажем, (л = —0.5), то напряжения вблизи угла изменяются как р-о- з согласно выражению [c.129]

Другую важную особенность контакта цилиндрических тел не удается описать в рамках теории Герца. Реальные цилиндры имеют конечную длину и, несмотря на то что контактные напряжения, действующие вдоль больщей части длины цилиндра, достаточно точно рассчитываются по теории Герца, вблизи торцов имеют место значительные отклонения. В больщинстве случаев на торцах возникает концентрация контактных напряжений, что определяет практическую важность этого эффекта. При проектировании роликовых подшипников, например, осевой профиль роликов подбирается таким образом, чтобы исключить концентрацию напряжений на торцах. [c.152]

Чтобы всюду выполнялось условие га = 0, к концам цилиндра нужно приложить нормальные усилия, распределенные в соответствии с формулой (е). Но теперь следует наложить постоянное осевое напряжение о = С , выбрав С., таким образом, чтобы результирующее усилие ио торцам цилиндра равнялось нулю. Согласно принципу Сеи-Венана (стр. 57) самоуравновешенные распределения усилий, остающиеся ири этом на обоих торцах, будут вызывать вблизи них только местные эф4)екты. [c.447]

Концентрация напряжений. Влияние вы точек и пороков. Хорошо известно, что острые входящие углы и выточки в телах, находящихся нод нагрузкой, вызывают разрушение вследствие возникновения вблизи них концентрации напряжений. Концентрация напряжений особенно опасна в хрупких упруго напряженных аморфных материалах, но она вызывает преждевременное разрушение также и в пластичных поликристаллических металлах при быстро возрастающих нагрузках или при низких температурах, если напряжения являются растягивающими. Может быть, менее известно то, что наличие некоторых особых точек в поле напряжений способно повести к разрушению путем сдвига материала, находящегося под действием сжимающих напряжений. Возникновение таких особых точек в поле напряжений допустимо ожидать в углах призматических образцов илп у контура торцов цилиндров, если они сжаты в осевом направлении между жесткими нажимными плитами так, что обусловленные давлением плит силы трения предотвращают поперечное расшпрение сжатого материала. Особые точки в поле напряжений возникают потому, что касательные напряжения на свободных гранях [c.219]

В рассматриваемой контактной задаче пластическая линия будет реализовываться всегда на контактной площадке в более пластичном теле (т. е. с меньшим Оя) вблизи наибольшей концентрации контактного давления При этом на торцах цилиндра в месте расположения пластической линии останутся характерные возвышения, материала из-за его выдавливания вслёдств1 е пластического течения. Ограничимся случаем простого нагружения и нулевых начальных напряжений. Напряжения о, о , и смещения и, V определяются через потенциалы Колосова — Мусхелишвили [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...