Концентрация Коэффициенты при растяжении

Определение коэффициента концентрации напряжений при растяжении. [c.87]

На фиг. 87—91 приведены графики теоретических коэффициентов концентрации напряжений при растяжении для различных видов концентраторов напряжений. [c.390]

Фиг. 87. Теоретические коэффициенты концентрации напряжений при растяжении плоского бруса с двумя участками различной ширины.

Рис. 45. Графики зависимости коэффициента К% концентрации напряжений при растяжении от показателя ползучести

Рис. 46. Графики зависимости коэффициента концентрации напряжений при растяжении от показателя ползучести т. Метод плоскоцилиндрических сечений

Отсюда видно, что с уменьшением радиуса г кривизны или, иначе, с увеличением вытянутости отверстия, характеризуемой отношением а/Ь, возрастает и В общем случае коэффициент концентрации напряжений при растяжении пластины с малым радиусом кривизны отверстия обратно пропорционален корню квадратному из г и может быть рассчитан из уравнения [c.38]

Рис. 5.85. Зависимость коэффициента К концентрации напряжений при растяжении пластины из полиэфирного стеклопластика от диаметра d . отверстия в ней

Pu . 5.86. Влияние формы отверстия на величину коэффициента К концентрации напряжений при растяжении пластины шириной из полиэфирного стеклопластика на основе ткани полотняного переплетения [c.227]

Чем выше хрупкость матрицы в ПКМ, тем больше коэффициент концентрации напряжений при растяжении (см. образец № 4 в табл. 5.15). [c.227]

Сопоставление концентрации напряжений при растяжении, изгибе и кручении приведено на рис. 2.8, на котором показано, что в плоском образце при растяжении концентрация напряжений больше (коэффициент концентрации Ск = 2,65), чем при изгибе (ок = 2,01). Причина этого заключается в том, что исходная неравномерность напряженного состояния при изгибе существует и у гладкого образца и потому относительное влияние надреза при изгибе слабее. [c.99]

Концентрация напряжений при растяжении — сжатии. При растяжении пластины (рис. 14.1), ослабленной отверстием эллиптической формы, размеры которой а и Ь малы по сравнению с о цей шириной пластины, теоретический коэффициент концентрации определяется следующей зависимостью [c.309]

Рис. 1. графики теоретических коэффициентов концентрации напряжений при растяжении полосы с различными концентраторами [c.366]

Для высокопрочных легированных сталей величина q близка к единице для конструкционных углеродистых и низколегированных сталей 9 = 0,4 ч- 0,8, причем более прочным сталям соответствуют большие значения q. Для чугунов коэффициент чувствительности q — О На фиг. 98—103 приведены графики теоретических коэффициентов концентрации напряжений при растяжении для различных видов концентраторов напряжений. [c.190]

Коэффициент концентрации напряжений при растяжении (теоретический) — графики 191,192 [c.952]

Рис. 1.24. Коэффициенты концентрации напряжений при растяжении—сжатии валов

Влияние концентрации напряжений на прочность деталей машин, испытывающих деформацию растяжения (сжатия), изгиба или кручения, проявляется примерно одинаково. Опыты показывают, что для пластичных материалов концентрация напряжений при статических нагрузках не представляет опасности, поскольку за счет текучести в зоне концентрации происходит перераспределение (выравнивание) напряжений. Величина эффективного коэффициента концентрации в этом случае близка к единице. [c.219]

Что касается эффективного коэффициента концентрации при растяжении — сжатии, то его величина обычно равна или несколько превышает коэффициенты кон-центрации при изгибе (рис. 567 и 569). [c.607]

Поперечное отверстие. Эффективные коэффициенты для стальных брусьев с поперечным отверстием при изгибе определяют по рис, 63, а при кручении — по рис. 64 при растяжении—сжатии эффективный коэффициент концентрации принимаем таким же, как и при изгибе. [c.262]

Рис. 4. Графики эффективных коэффициентов концентрации напряжений для ступенчатых валов при растяжении D

В заключение остановимся на вопросе о влиянии концентраторов напряжений на прочность армированных пластиков. Напомним, что теоретическим коэффициентом концентрации называется отношение наибольшего нормального напряжения в некоторой точке к величине среднего напряжения, которое при растяжении, например, получается путем деления силы на ослабленную площадь поперечного сечения. Эффективный коэффициент концентрации — это отношение нагрузки, разрушающей гладкий образец, к нагрузке, разрушающей образец с концентратором, при условии, что минимальная площадь сечения в том и другом случае одинакова. Очевидно, что теоретический коэффициент концентрации и эффективный коэффициент не должны совпадать, вовсе не обязательно, чтобы разрушение происходило в результате достижения нормальным напряжением предельного значения в одной только точке. У металлов образование пластических зон перераспределяет напряжения и, [c.710]

График для определения эффективных коэффициентов концентрации болтов с резьбой, если (1 = 12 мм при растяжении — сжатии дан на рис. Х1.10,б. На этом графике соответствуют кри- [c.340]

Нейбером i[32] получены уравнения и составлены номограммы (рис. 67) для определения коэффициентов концентрации в упругой области при растяжении-сжатии, изгибе и кручении при наличии в образцах надрезов гиперболического профиля. При этом введено условное деление на надрезы мелкие, глубокие и промежуточные. [c.131]

Модели, предлагаемые для определения коэффициентов концентрации средних напряжений и деформаций, а следовательно, и эффективных модулей волокнистых композитов, по существу, таковы же, как для гранулированных композитов. Однако анализ таких композитов сложнее, ибо они имеют большее число эффективных упругих модулей (предполагается трансверсальная анизотропия). Поэтому здесь приводятся только окончательные результаты исследований. Ради удобства эффективные модули снабжаются индексами L и Т. Индекс L относится к модулю Юнга вдоль волокон, а индекс Т к модулю поперек волокон. Индексы модуля сдвига р, определяют плоскость, в которой происходит сдвиг. Например, — эффективный модуль сдвига для деформаций в плоскости, перпендикулярной волокнам. Величина отрицательное отношение поперечной деформации к продольной при растяжении в продольном (поперечном) направлении. (Некоторые авторы дают разные определения величины v. p, поэтому читателю надо быть осторожным.) Коэффициенты Пуассона модули Юнга связаны соотношением [c.79]

Рис. 22. Распределение коэффициента концентрация касательных напряжений <Тт 12 111 вдоль волокна у его концов при растяжении композита [11].

Наряду с обнаруженным увеличением сопротивления усталости при увеличении остроты концентратора напряжений было установлено, что характерной особенностью, сопровождающей проявление этого эффекта, является присутствие в надрезанных образцах с высокой концентрацией напряжений нераспространяющихся усталостных трещин. Так, Н. Фростом была исследована зависимость между теоретическим и эффективным коэффициентами концентрации напряжений, полученная в результате испытаний на усталость по симметричному циклу образцов из алюминиевого сплава (рис. 3). Эта зависимость как при растяжении-сжатии, так и при изгибе с вра- [c.11]

Рис. 3. Зависимость между теоретическим Од и эффективным Кд коэффициентами концентрации напряжений при испытаниях алюминиевого сплава на растяжение-сжатие (4) и изгиб с вращением (5) по симметричному циклу

Рис. 5. Зависимость предельных амплитуд от теоретического коэффициента концентрации напряжений при испытаниях образцов из низкоуглеродистой стали на растяжение-сжатие (3, 4) и изгиб (1, 2) по симметричному циклу нагружения

В дальнейшем аналогичная зависимость была получена и при испытаниях на изгиб с вращением, проводившихся на образцах из низкоуглеродистой стали (a i = 264 МПа) с кольцевыми концентраторами напряжений различной остроты (см. рис. 5). Амплитуда напряжений, при которой возникшие трещины распространялись и приводили к поломке образцов в зоне высокой концентрации напряжений, как и при растяжении-сжатии, оказалась независящей от аа (аа = 90 МПа). У образцов с теоретическим коэффициентом концентрации напряжений выше критического значения (аа = 264/90 = 2,9) наблюдалось появление нераспространяющихся усталостных трещин при Оа<90 МПа вплоть до амплитуд напряжений, ограниченных кривой трещинообразования. [c.15]

Влияние концентрации напряжений на статическую прочность при растяжении характеризуется величинами коэффициентов —, где (ojp). — пре- вр)к [c.444]

Наиболее значительным результатом, полученным при помощи сдвигового анализа, примененного к модели, предложенной Розеном и Цвебеном [2], является оценка влияния неупругости матрицы на коэффициент концентрации напряжений при растяжении однонаправленного композита с поперечным надрезом. Неупругие эффекты в матрице возникают из-за высоких касательных напряжений вблизи кончика [c.59]

Оптимальная величина радиусов закруглений первой впадины г= = (0,5- 0,6)d. Как показывают исследования [69], увеличение радиуса закругления от г = 0,3d до r=Ofid вызывает снижение коэффициентов концентрации напряжений при растяжении ( pj и при изгибе (anj тела хвоста, а также коэффициентов концентрации напряжений изгиба зубца м Срз и Сиз на 20—25% (рис. 42). J [c.91]

Хайлэнд [1018] исследовал поведение материала в. условиях, весьма близких к тем, которые рассматривались Нейбе-ром. Из опытов на растяжение полосы, содержащей поперечное отверстие, с помощью метода фотоупругости Хайлэнд установил среднее касательное напряжение на площади, граница которой соответствует линии постоянного касательного напряжения. Если предположить, что поперечным главным напряжением можно пренебречь, то среднее касательное напряжение было приведено к среднему коэффициенту концентрации напряжений при растяжении Ккаъ ), величина которого зависит от площади. Для четырех размеров отверстия площади-бы,гти определены из условия, что средний коэффициент концентрации напряжений равен найденному эффективному коэффи- [c.127]

Распределение напряжений а в зоне шва по толш ине детали при растяжении происходит неравномерно. Коэффициент концентрации напряжений при растяжении деталей приближенно выражается формулой [c.79]

Для сравнения коэффициентов концентрации напряжений при растяжении и изгибе для пластинок и для круглых валов даны кривые на рис. 203 ). Кривые / и 2, которые дают коэффициенты концентрации напряжений для гиперболической выточки в пластинке и в круглом вале при растяжении, вычислены из уравнений (Ь) и (с) стр. 255. Кривые 3 ипоказывающие подобные значения для выточек при чистом изгибе, вычислены из уравнений (Ь) и (с) стр. 269. [c.269]

Уравнение (156) может быть получено из теории концентрации напряжений, согласно которой коэффициент концентрации, равный отношению максимального у вершины трещины напряжения к номинальному напряжению а, (ст з /а)=9=2(//г) 3, где / — длина трещины, а г — радиус у вершины этой трещины. При г- -0 максимальное напряжение становится бесконечно большим и, следовательно, прочность при растяжении при наличии начальных трещин становится ничтожно малой, так как величина теоретической прочности быстро достигается при г->0. Однако соотношение =2(//л)°- получено из предположения, что среда является линейноупругой, а деформации малые. В кристаллических материалах теоретическая прочность согласно расчетам И. Я. Френкеля (см. гл. I) достигается при значительных перемещениях x—ajA (а —параметр решетки). [c.422]

Этому способствовало также изменение ранее существовавших критериев сравнительной оценки прочности чугуна и стали, когда исходили только из номинальных напряжений, не принимая во внимание местных концентраций напряжений, в ослаблении которых роль чугуна трудно переоценить. Сказанное объясняется структурным свойством чугуна (наличием внутренних надрезов), изучение которого и явилось одной из основных предпосылок для изменения традиционных критериев при сравнительной оценке чугуна и стали. То же свойство чугуна одновременно способствует более равномерному распределению напряжений в металле как при работе деталей хмашин на усталость, так и при вибрации. Кроме того, данное свойство способствует как бы эмансипации предела усталостной прочности чугуна от влияния внешних надрезов как концентраторов напряжений в неизмеримо большей степени, чем это имеет место у стали. В свете новых критериев при сравнительной оценке деталей из чугуна и стали относительно небольшое значение коэффициента удлинения чугуна при растяжении уже не может служить решающим критерием. [c.321]

Рассмотрим плоскодеформированное напряженное состояние зуба и впадин, которое возникает в резьбовых соединениях большого диаметра с относительно мелкой резьбой в зонах сопряжения. Область возмущения напряженного состояния, в которой требуется находить распределение напряжений и значение козффициента концентрации, удалена на большое расстояние от оси, и размеры этой области можно рассматривать как малые в сравнении с расстоянием от оси [33]. На рис. 4.17 показаны зависимости коэффициентов концентрации от соотношения размеров в плоской и осесимметричной задаче при растяжении пластинки и вала с выточками, глубина и радиус закругления в метрической резьбе шага 5=6 мм. При неизменной геометрии вьггочек, изменяя размер ослабленного сечения d, получаем зависимости коэффициентов концентрации в плоской и осесимметричной детали от d. Кривая 1 относится к плоской задаче, а кривая 2 — к осесимметричной. Из рисунка видно, что при увеличении размера d обе кривые сближаются и, начиная с некоторой величины, совпадают, что свидетельствует о практически полной идентичности напряженных состояний в окрестности впадин. В соответствии с зтим в случае нагрузки, приложенной непосредственно к зубу, можно принять, что напряженное и деформированное состояние, возникающее в зубе и в окрестности впадин, является плоским. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...