Прилив прямой

Известно, что две равные по модулю силы, приложенные к телу вдоль одной прямой и направленные в противоположные стороны, образуют уравновешенную систему (аксиома 2, с. 8). Две прило- [c.27]

Далее строим замкнутый силовой многоугольник для сил, прило-женных к цилиндру А. Построение начинаем с известных по величине и направлению сил N и Q. Проводя из конца силы Q прямую, параллельную S, а из начала силы N прямую, параллельную Т, получаем замкнутый силовой многоугольник (рис. д), стороны которого в избранном масштабе и определяют неизвестные силы. [c.68]

Для передачи движения с постоянным передаточным отношением широкое распространение получили предложенные еще Л. Эйлером (см. прил.) профили, являющиеся дугами эвольвент окружностей. Геометрическое место центров кривизны любой кривой (эвольвенты) называется эволютой. Эвольвенту и эволюту характеризуют следующие геометрические свойства эвольвента является разверткой эволюты, т. е. она описывается точкой прямой, которая перекатывается по эволюте без скольжения, поэтому радиус кривизны эвольвенты равен длине соответствующей дуги эволюты касательная к эволюте является нормалью к эвольвенте точка касания с эволютой нор.мали к эвольвенте является центром ее кривизны. [c.94]

Так как высоты приливов согласно статической теории для полюсов и для экватора соответственно равны— /,Я и Ч Н, то эти результаты показывают, что длч рассматриваемых глубин приливы с длинными периодами, вообще говоря, будут прямыми, хотя круглые узловые линии, конечно, отклоняются более или менее от положений, в которых они должны находиться согласно статической теории. Кроме того, оказывается, что при глубинах, сравнимых с действительной морской глубиной, прилив достигает меньше половины статической величины. По виду уравнения (7) легко заключить, что с возрастанием глубины и следуемого отсюда уменьшения /3 высота прилива все больше и больше приближается к статической величине. Эта тенденция иллюстрируется приведенными выше числовыми данными. [c.427]

Вышеприведенная таблица показывает, что для глубин, начиная с 8 850 метров и выше, приливы будут всюду прямыми, но что существует некоторая критическая глубина между 8850 и 4 430 метрами, при которой прилив на экваторе перестает быть прямым и стано- [c.435]

Пренебрегая вращением и кривизной Земли и предполагая, что приливообразующее небесное тело движется равномерно в плоскости земного экватора, совершая вокруг Земли один оборот в день, показать, что в экваториальном канале будет распространяться прогрессивная волна, дающая прямой или обратный прилив, смотря по тому, будет ли глубина канала больше или меньше 7 км. [c.424]

Пример .Требуется разметить при помощи шаблона отверстия для болтов на овальном приливе патрубка, изображенного на фиг. 101, и при этом точно выдержать расстояние I между осью овального прилива и торцевой поверхностью патрубка. Так как прилив при отливке может быть сдвинут в сторону, накладывать шаблон прямо по контуру прилива нельзя. Надо на патрубке предварительно разметить центровые риски и уже по ним накладывать шаблон. Для установки шаблона по рискам на шаблоне (фиг. 104, а) сделаны специальные вырезы. [c.116]

Шаблон № 3 для разметки этой поверхности имеет четыре выреза. Накладывая его на прилив, не обращают внимания на контур прилива, а следят за тем, чтобы прямые кромки всех четырех вырезов на шаблоне точно совпадали с предварительно размеченными на приливе центровыми рисками Я—Я и Я/—Я/. При совпадений этих кромок с центровыми рисками можно быть уверенным, что шаблон будет установлен строго в центре изделия. [c.242]

Для того чтобы исключить искажения структуры потока перед диафрагмой и после нее, необходимо иметь прямые участки трубопровода заданной длины, определяемой из прил. 5 РД 50—213—80. На этих участках не должно быть местных сопротивлений (колен, задвижек, вентилей и т. д.). [c.61]

Дальнейшее развитие принцип Даламбера получил в Аналитической механике Лагранжа (1736—1813 гг.). Он так характеризует метод Даламбера. ...трудность определения тех сил, которые должны уничтожиться, равно как и законов равное весия этих сил, делает часто применение этого принципа неудобным и утомительным, а решение, которое при этом получается, почти всегда сложнее тех решений, какие могут быть получены путем применения менее простых и менее прямых принципов... . Лагранж придал принципу Даламбера новую форму, сочетав его с новым условием равновесия сил, прило- [c.80]

Так как средняя глубина океанов равна приблизительно 3,5 км, то прямой прилив может иметь место только в очень высоких широтах (примерно выше 65°), в низких широтах будет обращенный прилив, т. е. при прохождении Луны через меридиан какого-либо места в этом месте будет отлив. Почему это происходит так, было объяснено в 31. А именно, собственные колебания в канале распространяются со скоростью с, и чтобы обежать половину Земли (длина рассматриваемых вынужденных колебаний равна половине длины параллели), нм надо затратить время [c.537]

Изменение скорости по толщине масляного слоя в данном случае изображается прямой. При этом скорость слоя масла, прилегающего к движущейся поверхности 1, равна и,, а слоя, приле- [c.78]

Вид и форма валиков магнитного и люминесцентного магнитного порошка во многих случаях помогают распознать нарушения сплошности. Труднее выявить дефекты в виде тонких волосовин. В большинстве сталей они могут быть обнаружены только способом прилов женного поля. Отложения порошка на волосовинах имеют вид прямых или слегка изогнутых тонких линий. Степень четкости валиков порошка зависит от отношения глубины волосовин к их раскрытию и их расположения относительно поверхности контролируемой детали. [c.351]

На диаграмме характерны точки А, В, С, О, К. Прямая линия ОА показывает, что до точки А удлинение образца растет пропорционально усилию каждому приращению усилия соответствует одинаковое увеличение деформации. Такая зависимость между удлинением образца и прило кен-ным усилием называется законом пропорциональности. [c.24]

К о с т о в В. П. Версальные деформации дифференциальных форм степени а на прямой. Функцион. анализ и его прил. 1984, 18 (4), 81-82. [c.327]

Прямые операции. Понятие прямые операции было введено в работе [3] для характеристики особенностей программного обеспечения. Было замечено, что некоторые системы вызывают прилив энтузиазма у пользователей, в то время как другие — открытую враждебность. Приемы работы с хорошей системой, как правило, запоминаются легко такая система внушает доверие, и у пользователя появляется желание учить других и совер-104 [c.104]

В частности, если представим себе прило-леенный вектор г ( иг. 18) разложенным на две слагающие V и V"—одну, перпендикулярную к прямой г, и другую, параллельную ей, и имеющие с общее начало, то момент вектора V относительно г совпадаете главным моментом системы, образованной прнлолсеи-й.ыми векторами V и ". Но так как момент вектора г>" равен нулю (рубр. 36), то мы отсюда заключаем, что момент относительно [c.45]

ВАРИКАП — 1юлупроводникоиы[ [ диод, ёмкость к-рого зависит от прило кенного напряжения (прямого смещения, см. р—п-переход . Используется как переменная ёмкость (0,01 —100 пФ) либо как элемент с нелинейной емкостью (параметрич, диод). [c.247]

Таким образом здесь мы получим полусуточный прилив (причем лодразумеваютея, конечно, лунные сутки), который, кроме того, будет прямым или обращенным , т. е. будет иметь место высокая вода или низкая вода под Луной, смотря по тому с<па или, другими словами, смотря по тому, будет ли отнесенная к земной поверхности скорость точки, находящейся всегда вертикально под Луной, меньше или больше скорости свободной волны. При условиях, действительно существующих на Земле, мы имеем [c.337]

При сокращении минимальной длины прямых участков трубопровода после различных местных сопротивлений до ближайшей торцевой поверхности диафрагмы возникают дополнительные погрешности б , значения которых представлены в прил. 5 РД 50—213—80 и арифметически прибавляются к погрешности коэффициента расхода. При использовании таблиц прил. 5 допустима линейная интерполяция. [c.72]

Хз = 2/ и в конце участка при х = 31, можно их соединить прямой линией. На участке IV новых сил нет, поэтому значение Q будет постоянным, равным Ha-д. чальному значению Q (Xi) =—l,bql. юрап у начале участка V в месте прило- [c.114]

Рис. 100. Керамические унитазы а — тар льчатый с выпуском под углом 30 , б — унитаз Компакт с цельноотлитой полочкой и прямым выпуском / — чаша, 2 — горловина для присоединения смывной трубы, 3 — распределительный желоб, — сифон (гидравлический затвор), 5 — прилив, б — выпуск

Расчет прямого стыка. Согласно табл. 1 прил. II для стали ВСтЗпсб расчетное сопротивление растяжению стыкового шва Ry,y=0,85 / j,=0,85-200=195Mria. По конструктивным требованиям принимаем / , =/,=0,006 м Ь—0,3 м и2 1 см (см. рис. 3.1, с). [c.64]

В обоих из них поперечные сечения разбиваются на несколько областей четыре на фиг. 22, шесть на фиг. 23, причем при переходе изодиойобласти в приле-ж. щую, функция f меняет знак, а форма кривых т = onst, не меняется. Если для определеи-н сти иы будем считать ось цилиндра вертикальной, то изогнутая поверхность, в которую обращается плоскость поперечного сечеиия, лежит в однрй области выше своего первоначального положения, а в соседней области ниже его. Сен-Венан показал, что сечения квадратной призмы разделяются при помощи диагоналей и прямых, проведенных через центр тяжести параллельно сторонам, на восемь областей. Если сечение призмы представляет собою прямоугольник, две взаимно противоположные стороны которого значительно длиннее двух остальных, то получаются лишь четыре области, отделяющиеся друг от друга прямыми, проведенными параллельно сторонам через центр тяжести сечения. [c.335]

Мясниченко О. М. Прямое произведение ргкскрытых ласточкиных хвостов в задаче об обходе препятствия. Функцион. анализ и его прил. 1996, [c.330]

Замок 2 механизма сцепления запирает малый зуб соседней автосцепки в пазу большого зуба своей автосцепки. Замок установлен в голове автосцепки так, что под действием своей массы стремится опуститься вниз в положение запирания. Замок имеет сигнальный отросток Ж, окрашенный в красный цвет, на цилиндрический прилив Б замка навешен предохранитель 4 от саморасцепления (собачка), имеющий прямое Е и фигурное К плечи. [c.75]

В кривых участках пути при отклонении тележки секторы отклоняются от своего среднего положения, а затем на прямом участке под действием возвращающей силы устанавливаются в первоначальное положение подобно секторному возвращающему устройству передней тележки паровоза Л. Наибольшее отклонение тележки от среднего положения на сторону в плоскости оси колесной пары составляет 125 мм. Оно ограничивается выступами на раме тележки, которые упираются в прилив на пижней поверхности стяжного ящика. [c.293]

СНиП 2.01.01-82 - коэффициент поглощения солнечной радиащ1и материалом наружной поверхности ограждения, принимаемый по прил. 7 СНиП П-3-79 /max /ср - максимальное и среднее значения суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/м , принимаемые по прил. 5 и 7 СНиП 2.01.01-82 для покрытий как для горизонтальной поверхности и для наружных стен как для вертикальных поверхностей западной ориентации и-минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 5= 16%, принимаемая по прил. 4 СНиП 2.01.01-82, но не менее 1 м/с. [c.22]

Вт/(м °С) Рст, Phoip-коэффициенты поглощения солнечной радиации поверхностью стены и покрытия, принимаемые йо прил. 7 СНиП П-3-79 glp, qlp-средние суточные количества теплоты суммарной (прямей и рассеянной) солнечной радиации, поступающей на поверхность стены и покрытия, Вт/м , принимаемые по табл. 2.12 Р -коэффициент, учитывающий наличие в конструкции воздушной прослойки (при отсутствии прослойки р = 1, при наличии ее = 0,6) С -температура воздуха под покрытием помещения, °С V r, v p-значения затухания колебаний температуры наружного воздуха в конструкции стены и покрытия количества теплоты, рав- [c.50]

Решение. На /d-диаграмме (см. прил. 5) находим точку, соответствующую t =20 °С и ф = 0,6. Обозначим ее А. Определяем = 9 г на 1 кг сухого воздуха и / = 41,9 кДж на 1 кг сухого воздуха. Далее на диаграмме из точки А проводим вертикальную прямую до изотермы t =95 С. Получаем точку В. Определяем /д =119,2 кДж на 1 кг сухого воздуха. Из точки В проводим линию I = onst до пересечения с изотермой t = 35 °С в точке С и находим конечное влагосодержание воздухаd = 33 г на 1 кг сухого воздуха. Расход воздуха составит [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...