Коэффициент асимметрии цикла эффективный

Из зависимости (4.35) следует, что эффективный предел текучести при разгрузке определяется напряженным состоянием, возникшим в момент достижения максимальной нагрузки в нулевом полуцикле, а следовательно, параметром а и коэффициентом асимметрии цикла R. [c.211]

Эффективный размах коэффициента интенсивности напряжений - Ксд 21. Коэффициент асимметрии цикла - К (К Рт]п/Ртах К, /К, . х) [c.9]

Если рассматривать изменение коэффициента асимметрии цикла, возникающее с развитием усталостной трещины (см. рис. 9), нетрудно показать, что теоретический и эффективный коэффициенты концентрации напряжений в надрезе, необходимые для возникновения нераспространяющейся усталостной трещины, должны удовлетворять условиям [c.51]

Оценка влияния поверхностного пластического деформирования профиля резьбы витков, проведенная в связи с условиями нагружения, показала его большую эффективность при симметричном цикле нагрузки, когда достигалось увеличение долговечности в 5—6 раз. Изменение коэффициента асимметрии цикла нагрузки от —1 до 0,3 привело к уменьшению роли эффекта пластического деформирования, причем при Гцр > 0,3 циклическая прочность упрочненных и неупрочненных соединений практически одинакова. Это обстоятельство связано с проявлением свойств [c.210]

Если эффективный коэффициент асимметрии цикла отрицательный, то применяется схема ускорения (4.2.26), [c.433]

Указанными исследованиями установлена высокая эффективность импульсивной обработки металла околошовной зоны малыми зарядами взрывчатых веществ для рассмотренных типов соединений в широком диапазоне изменения коэффициентов асимметрии цикла. [c.249]

При расчете стенки вдоль поясных швов на сопротивление усталости от местного напряжения сжатия коэффициент асимметрии цикла == —60, т. е. соответствует отнулевому сжатию эффективные коэффициенты концентрации напряжений приведены в табл. 1.5.1. [c.383]

Влияние концентрации остаточных напряжений. В работах Г. В. Ужи-ка было показано, что эффект концентрации напряжений в надрезе существенно уменьщается с ростом постоянного напряжения. Аналогично этому остаточные напряжения, как постоянные напряжения, изменяют в ту или иную сторону коэффициент концентрации напряжений. Это положение подтверждено многочисленными экспериментальными данными, приведенными в работах И. В. Кудрявцева. Однако изменение эффективного коэффициента концентрации объясняется не только изменением коэффициента асимметрии цикла. Одним из источников изменения чувствительности сталей к надрезу является концентрация остаточных напряжений. [c.298]

О — средняя величина предела выносливости основного металла, соответствующая базе 10 циклов нагружения — коэффициент асимметрии цикла с — коэффициент, зависящий от количества циклов нагружения конструкции в процессе ее эксплуатации а, Ь — параметры, зависящие от величины эффективного коэффициента концентрации напряжений (табл. 2). [c.256]

Как следует из табл. 72, с увеличением (в алгебраическом смысле) коэффициента асимметрии цикла величина эффективного коэффициента концентрации напряжений уменьшается. Это согласуется с общеизвестным фактом малого влияния местных напряжений на несущую способность деталей из пластичных материалов при статических нагрузках. [c.637]

Хотя коэффициент р должен определяться для каждого значения коэффициента асимметрии цикла, вследствие недостаточности экспериментальных данных в расчетах обычно используются числовые значения эффективного коэффициента концентрации напряжений для симметричного цикла [c.509]

Эффективность химико-термического упрочнения для увеличения сопротивления усталости зависит от коэффициента асимметрии цикла Я, что вызвано повышенной чувствительностью цементованных и азотированных сталей к асимметрии цикла. [c.34]

На основе полученных отношений можно построить полную теоретическую диаграмму зависимости предельных напряжений образования усталостной трещины и разрушения от теоретического коэффициента концентрации напряжений для любой асимметрии цикла нагружения (рис. 25). Кривая 1 (гипербола) соответствует полному проявлению теоретической концентрации напряжений од/осг и является границей образования усталостной трещины кривая 2, построенная по уравнениям (11) или (13) с заменой значений о на Ка, является линией разрушения для докритических значений а (до точки Л) кривые 3 vi 4 характеризуют предельные разрушающие напряжения в области существования нераспространяющихся усталостных трещин. Эту кривую можно построить с использованием уравнения для определения эффективного коэффициента концентрации напряжений в вершине надреза или трещины [c.57]

Пределы выносливости и эффективные коэффициенты концентрации напряжений при асимметричных циклах. Результаты испытаний с достаточной точностью позволяют представить аналитическое выражение предела выносливости для асимметричных циклов из условия прохождения прямой предельных напряжений через две экспериментальные точки — симметричного и пульсирующего циклов. С учетом коэффициентов концентрации при симметричном цикле k - и чувствительности к асимметрии цикла т) [см. формулу (I)], имеем [c.152]

На отрезках 1—5—5 и 7—7 (рис. 3.3, а) образуются три петли гистерезиса, причем каждый из трех эффективных циклов имеет свой коэффициент асимметрии, определяемый соотношением ординат точек 2 я 1, 6 и 5, 7 я 10. По этим данным для каждого эффективного цикла подсчитывается величина х согласно (3.52) и (3.53). [c.82]

Эквивалентные напряжения симметричного цикла по указанным зависимостям определяются в предположении независимости эффективного коэффициента концентрации от асимметрии цикла, и эффект концентрации напряжений относится к переменной составляющей напряжений (т. е. к их амплитуде). На фиг. 30 представлена зависимость ka от [c.501]

Для алюминиевых сплавов асимметрия цикла незначительно сказывается на эффективном коэффициенте концентрации. С уменьшением числа циклов, необходимых для разрушения, эффект концентрации напряжений убывает. Для углеродистых и легированных сталей [19], если для JV=10 принять эффективный коэффициент концентрации за единицу, то для jV = 10 он составит 0,9—0,65, причем большие значения этого отношения относятся к меньшим коэффициентам концентрации (ио = 1.8) а меньшие значения — к большим коэффициентам концентрации = 3 -Ь 3,5). [c.501]

VI — эффективные коэффициенты концентрации напряжений (отношение предела усталости, полученного в результате испытаний гладких образцов, к пределу усталости, полученного на образцах с концентратором напряжений) соответственно при изгибе и при кручении [1, 10, 31, 33] — коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения — масштабный фактор (отношение предела усталости образцов и деталей реальных размеров к пределу усталости, полученному при испытаниях стандартных образцов малых диаметров) [1, 31] Кр — коэффициент влияния шероховатости поверхности [10, 31] Ку — коэффициент влияния упрочнения, вводимый для валов и осей с поверхностным упрочнением (закалка ТВЧ — цементация, азотирование и т. п.) [2, 7] и — коэффициенты чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений соответственно при изгибе и кручении (см. табл. 16.2). [c.418]

Рис. 4. Эффсктипный коэффициент концентрации напряжений kr в зависимости от коэффициента асимметрии цикла г и эффективного коэффициента концентрации напряжений при симметричном цикле k

Максимальные значения ограничиваются величиной 0,6 в условиях плоской деформации и величиной 0,8 в условиях плоского напряженного состояния. Замедление и ускорение роста трещины учитывается соответственно уменьшением или увеличением эффективного коэффициента асимметрии 1щкла в (4.2.42). Коэффициент асимметрии цикла является функцией остаточного ко-э4х1 ициента интенсивности напряжений Kr и текущего коэффициента интенсивности напряжений К [c.434]

На рис. 100 101 представлены экспериментальные зависимости между числом циклов задержки и эффективным коэффициентом интенсивности напряжений для стали 08X17Н6Т и сплавов ВТ9, ЖС6КГ1, ЖС6Ф (111) при различных температурах и коэффициенте асимметрии цикла R = —1. Испытания проводили по методике, изложенной в параграфе 1 главы III, тип стальных образцов представ- [c.173]

Предел выносливости оцк определяется с учетом коэффициента асимметрии цикла Rg и эффективного коэффициента концентрации Ка (в дальнейшем индекс о у К опускаем) с учетом состояния поверхности, размеров детали и ее термообработки. Значение = ffmax (рис, 1.3.1, а—ф вычисляем по линейной зависимости [0.17, 0.21] [c.86]

Формен показал, что это не позволяет учесть влияние асимметрии цикла нагружения на скорость роста усталостной трещины. Элбер [128] на основе анализа раскрытия вершины трещины в цикле нагружения при усталости показал, что при фиксированной длине трещины существует однозначная связь между действующим напряжением и эффективным напряжением Даэ, определяющим раскрытие вершины трещины и ее прирост. Для различных коэффициентов асимметрии цикла R при относительно высоком уровне напряжений Элбер получил следующее соотношение [c.159]

Допускаемые значения коэффициента запаса принимают [s],= 1,3+ 1,5, если известны фактические нагрузки, расчетная схема и достоверны механические характеристики материала. Большие значения коэффициентов запаса [л] = 1,62,0 принимают для коротких валов и осей (L/ ) < 3) в связи с пpибл жeннo т]ью расчетной схемы и отклонением действительного значения коэффициента асимметрии цикла от принятого в расчете. Если S < [5] и увеличение размеров сечения невозможно, то наиболее эффективным способом повышения выносливости является применение упрочняющей обработки. [c.172]

Для определения у имеем величины коэффициент асимметрии цикла по экспериментальным данным 1,4 эффективный коэффициент концентрации напряжений равен 1,4 (см. прилож. 3). По таблице указанного приложения для этих коэффициентов у = 0.9- тогда сграсч=1360/0,9 1500 кгс/см , что допустимо, так как [c.68]

В результате этого анализа были получены выражения для подсчета эффективных значений КИН (К ) в зоне влияния перегрузок, эффективных значений коэффициента асимметрии цикла и числа циклов замедленного роста трещины Бьшо также показано, что поцикловое [c.375]

Модель критических микротрещин на аределе усталости позволяет рассчитать пределы усталости и кривую Веллера для тела любой геометрии. Модель представляет базу для теоретического объяснения следующих явлений 1) зависимости соотношения коэффициента концентрации напряжений и эффективного коэффициента концентрации напряжений от градиента напряжений 2) зависимости предела усталости при изгибе от толщины образца 3) влияния асимметрии цикла иа предел усталости. [c.430]

Таким образом, как и во всех других испытаниях при разных значениях г, по мере увеличения напряжений сжатия, размах колебаний предельных напряжений цикла все время растет. Как и для образца с отверстием, абсолютное значение предела выносливости при пульсирующем сжатии оказалось в 1,5 раза больше, чем при пульсирующем растяжении. Так как для данного соединения значение k -= 3,2 велико, усталостные разрушения были получены не только для цикла при г = —оо, но и для цикла при г = 5. Назовем эффективным коэффициентом концеп-традии напряжений для цикла с коэффициентом асимметрии г значение [c.153]

Эффективные коэффициенты концентрации ири растяжении — сжатии, приведенные в таблице, определялись путем испытания образцов, работающих при асимметричном растяжении (г > 0), и вычислялись по отношению амплитуд напрла снип циклов с равными коэффициентами асимметрии. В табл. 22 приняты следующие обозначения [c.462]

Влияние концентрации напряжений на соТпротивление усталости при асимметричных циклах во многих случаях характеризуется следующей закономерностью, установленной на основе обработки многих экспериментальных данных [52] отношение предельных амплитуд гладких образцов и образцов с концентрацией напряжений, соответствующ,их одному и тому же среднему напряжению цикла 0 , не зависит от асимметрии цикла. Иначе говоря, эффективные коэффициенты концентрации напряжений при асимметричных циклах, найденные по отношению указанных предельных амплитуд при одном не зависят от асимметрии цикла, вследствие чего можно принять [c.55]

Пределы вывосливости для элементов конструкциА из низколегированных сталей с 0 — 520 МПа (табл/1.1.6) в зависимости от эффективного коэффициента концентрации напряжений К и коэффициента асимметрии расчетного цикла / о (МПа) (по данным РТМ 24.090.53—-79) [c.149]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент асимметрии цикла эффективный : [c.31] [c.94] [c.54] [c.50] [c.65] [c.517] [c.122] [c.49] [c.232] [c.35] [c.295] [c.296] [c.413] [c.302] [c.119] [c.44] [c.113] [c.86] [c.175] [c.177]

Сопротивление материалов 1986 (1986) -- [ c.119 ]

Сопротивление материалов (1986) -- [ c.397 ]

Справочник авиационного инженера (1973) -- [ c.123 , c.125 ]

Трещиностойкость металлов при циклическом нагружении (1987) -- [ c.172 , c.175 , c.181 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.55 , c.494 , c.495 ]

Проектирование сварных конструкций в машиностроении (1975) -- [ c.93 , c.96 , c.97 , c.98 , c.103 , c.158 , c.161 , c.237 , c.247 , c.262 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.3 , c.42 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...