Истечение из канала дросселя

При правильном выборе геометрических параметров и режимов работы дросселя линейная зависимость между расходом воздуха и разностью давлений до и после дросселя выдерживается с достаточной степенью точности. Вместе с тем имеется ряд факторов, под влиянием которых могут происходить отклонения от этой зависимости. Наибольшее значение для приборов пневмоники, работающих с малыми давлениями питания, имеют следующие из них нарушение ламинарного режима течения в канале дросселя (при превышении граничного значения числа Рейнольдса) увеличенные потери механической энергии потока на начальном участке формирования ламинарного течения местные сопротивления при входе потока в канал дросселя и на выходе из него. С увеличением перепадов давлений, под действием которых происходит истечение через дроссель, расходная характеристика дросселя оказывается уже нелинейной. Кроме того, с изменением давления на входе и на выходе, вследствие изменения плотности воздуха, становится неоднозначной зависимость между весовым расходом воздуха и разностью давлений до и после дросселя. При больших изменениях скорости воздуха по длине канала дросселя на характеристики процесса течения и в связи с этим на величину потерь, возникающих при дросселировании, может влиять и действие сил инерции, обусловленных ускорением потока воздуха в канале дросселя. [c.243]

Из вышеизложенного следует, что вследствие изменения плотности воздуха по длине канала дросселя расходная характеристика последнего отклоняется от линейной с увеличением разности давлений до и после дросселя расход воздуха оказывается большим, чем расход, отвечающий исходной линейной характеристике. Это отклонение тем больше, чем больше перепад давлений, под действием которого происходит истечение воздуха через дроссель. [c.248]

Расчет величины Рд, ах связан с необходимостью построения модели процессов в сверхзвуковом двухфазном диффузоре аппарата. Как было уже сказано, при рд > р (Тд) в диффузоре возникает полностью размытая ударная волна (скачок). Эта волна имеет осциллирующую структуру при течении не очень вязкой жидкости. Из-за особенностей истечения жидкости из диффузора конденсирующего инжектора (наличие дросселей, поворотов трубопровода, локальных сужений канала и т. д.) в нем могут возникнуть автоколебания, приводящие к продольным колебаниям скачка. Для обеспечения надежности работы аппарата, высокой устойчивости скачка в диффузоре рабочее значение Рд выбирают меньше значения Рд шх, так, чтобы начало зоны колебаний скачка распола- [c.145]

Истечение через проходные каналы, представленные на рис. 3.62, д, е, можно отнести к истечению жидкости через насадки. Коэффициент расхода через подобные проходные сечения меняется с изменением длины канала и температуры проходящей жидкости. Поэтому подобные формы площадей проходных сечений дросселей малопригодны для небольших расходов. [c.345]

Топливо из поплавковой камеры через главный жиклер заполняет колодец распылителя л канал системы холостого хода до установленного уровня. При подъеме дроссельного золотника под ним проходит с большой скоростью воздух. Под действием высокого разрежения за дросселе происходит истечение топлива через л<ик-лер холостого хода, топливо в виде эмульсии направляется в смесительную камеру. [c.32]

Турбулентными назовем дроссели, имеющие канал цилиндрической формы с малым отношением длины к диаметру, в которых течение турбулентное и эффект дросселирования вызывается местными сопротивлениями на входе и потерями на выходе и не сказывается сколь-либо существенно действие сил трения при течении воздуха по каналу дросселя. Картина течения воздуха в дросселях этого типа близка к той, которая наблюдается при истечении из сопел. Обычно течение в таких дросселях может быть принято адиабатическим, то есть происходящим без теплообмена с внешней средой. Дроссели этого типа могут работать как при докритических, так и при надкритических режимах истечения. [c.17]

Топливо по топливопроводу самотеком поступает к штуцеру карбюратора, фильтруется сеткой и поступает в поплавковую камеру. По мере наполнения поплавковой камеры поплавок поднимается вверх и закрывает игольчатый клапан, при снижении уровня топлива игла клапана опускается, опять открывая доступ топлива в камеру. Далее топливо поступает к главному жиклеру, форсунка которого расположена в узкой части диффузора 4 и устанавливается на уровне, соответствующем уровню в поплавковой камере. Одновременно топливо поступает к жиклеру холостого хода 11 и тоже устанавливается на соответствующем уровне. При запуске двигателя и работе его на малых оборотах дроссельная и воздушная заслонки несколько приоткрыты. В связи с этим за дроссельной заслонкой создается большое разрежение. Под действием этого разрежения воздух проходит не только через диффузор, но и по боковому каналу, выполненному в корпусе карбюратора и открывающемуся в смесительную камеру двумя отверстиями 10. В этот канал происходит интенсивное истечение топлива из жиклера холостого хода, которое перемешивается с воздухом и далее в виде эмульсии следует в смесительную камеру, где смешивается с потоком бедной смеси, поступающей через зазор между стенкой смесительной камеры и кромкой дроссельной заслонки. При работе двигателя на минимальных оборотах (при малом открытии дроссель- [c.101]

Сопротивление выхода дросселя, работаюшего по схеме рис. 1, а, б. Рассмотрим вначале наиболее простой случай истечения с постоянным расходом газа по длине канала. По аналогии с предыдущим запишем формулу коэффициента потери полного давления на выходе дросселя [c.195]

Основное значение для элементов рассматриваемого типа, если иметь в виду возможности их использования в области автоматики, имеет характеристика изменения суммарного расхода воздуха Р2 = Ро+Рь или, если исчислять его не в объемных, а в весовых единицах, 62 = 00+61 в функции от избыточного давления управления р1. Методика расчета этой характеристики рассмотрена в работе [83], причем учитывается возможность работы струйного вихревого элемента с большими перепадами давлений, при которых истечение из канала управления и пз выходного канала может быть докритическим или надкритическим. Исходной точкой данной характеристики является точка, определяемая из условия р1 = 0, отвечающая режиму течения воздуха через камеру без завихривания. При достаточно большом проходном сечении на входе потока в камеру и относительно небольшой длине выходного канала рассматриваемая точка характеристики в основном определяется площадью сечения на выходе, равной = лг , и коэффициентом расхода выходного канала. Зависимость расхода воздуха через выходной канал от отношения абсолютного давления в камере к абсолютному давлению за выходным каналом определяется при этом аналогично тому, как это делается для турбулентных дросселей. Другие точки рассматриваемой характеристики, получаемые при [c.219]

Для дросселей, которые по своей конфигурации приближаются к отверстию в тонкой стенке, а также для дросселей, у которых, наоборот, велико отношение длины к диаметру канала, при больших перепадах давлений создаются специфические формы течений, что должно учитываться при расчете и исследовании характеристик таких дросселей. Например, в том и в другом случае критическое отношение давлений р1/ро)кр, при котором происходит переход от докритического к надкритическому истечению, отличается по своей величине от значения р11ро)кр = = 0,53, характерного для случая истечения воздуха из сопел обычной формы. [c.261]

Конструкция гайки, результаты исследований которой приведены ниже, показана на рис. 94. Гайку 1 с напрессованной втулкой 2 закрепляют винтами в корпусе 3. Крышка 4 служит для повышения жесткости соединения гайки с корпусом и для уплотнения кольцевого канала 5. Из кольцевых каналов 5 н 6 масло через отверстия 7 попадает в дроссельные каналы, и оттуда, через отверстия 8, в карманы. Таким образом, передние и задние карманы имеют раздельные системы питания. Масло подается в передние карманы через отверстие 9, а в задние — через отверстия 10. Масло вытесняется через зазор между боковыми поверхностями резьбы винта и гайки, скапливается в пространстве, образованном между вершинами и впадинами резьбы винта и гайки, и отводится через радиальные отверстия и осевое сверление И на слив. Исследованная передача имела следующие параметры средний диаметр резьбы гайки 55 мм, наружный диаметр резьбы гайки 71 мм, внутренний диаметр резьбы гайки 40 мм, наружный диаметр резьбы винта 70 мм, внутренний диаметр резьбы винта 39 мм, половина угла при вершине профиля резьбы 15°, шаг 20 мм, число витков 7, число карманов 2X24, число несущих витков 6, эффективная площадь одного витка резьбы 104 см , толщина масляного слоя 41,5 мкм, осевой зазор (на сторону) 43 мкм, отношение сопротивления дросселя к сопротивлению истечению масла из кармана при отсутствии нагрузки (дроссельное отношение) равно 2. [c.94]

Известен также способ получения воздушной подушки п ко це хода путем постепенного заполнения проточной полости, подключенной к выхлопному каналу привода и имеющей сильно задроссе-лированный атмосферный канал. Одна из возможных схем П1 )лклю-чения проточной полости V к приводу представлена на рнс. 9.4, а [23]. По.пиеть V начинает заполняться воздухом, вытекающим из выхлопной полости //, сразу после переключения распределителя, т. е. в подготовительный период. Однако пока давление в полости V остается низким, воздух из полости // привода вытекает приблизительно с той же интенсивностью, как и при истечении из нее в атмосферу. Влияние полости V на динамику привода в этот период незначительно. По мере заполнения проточной полости V уменьшается перепад давлений между полостями II и V. Соответственно становится меньше и пропускная способность выхлопного канала — система ведет себя как обычный привод, у которого постепенно перекрывается сечение выхлопного канала, что и приводит к повышению противодавления. Задача состоит в подборе параметров системы из условия остановки поршня в конце хода. Настройка системы может производиться с помощью дросселей Др1 и Др2, установленных до полости У и после нее,и выбором объема полости V. [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...