Резервуары — Вход в трубу входа в трубу

Рассмотрим вначале истечение в атмосферу через отверстие с острой кромкой (рис. 87). Здесь, как и в случае входа в трубу, наблюдается сжатие струи за отверстием. Причиной этого является инерционность частиц, двигающихся к отверстию изнутри резервуара по радиальным направлениям. Наиболее существенна инерционность частиц, двигающихся к отверстию вдоль стенки резервуара. Они, стремясь по инерции сохранить направление движения, огибают край отверстия и образуют поверхность струи на участке сжатия. За сжатым сечением струя практически не [c.189]

Задача 5.9. Минеральное масло (р = 835 кг/м , v= 1,7 10" м /с) по трубопроводу I = 2S ы, d = 100 мм, трубы сварные новые) вытекает из открытого резервуара с постоянным уровнем над входом в трубу Я = 3,2 м в атмосферу. Местными сопротивлениями являются вход в трубу, вдающуюся внутрь резервуара, и открытая задвижка, разность нивелирных отметок начала и конца трубопровода Az = 1 м. [c.95]

Значение коэффициента сопротивления входа в трубу из большого резервуара зависит от формы входной кромки. В случае острой входной кромки при больших числах Рейнольдса можно принимать , = 0,5. [c.147]

Полученные в 2 результаты справедливы, однако, только в том случае, когда приведенная скорость на входе в трубу поддерживается постоянной, что требует создания вполне определенного перепада давлений в потоке для каждого режима и каждого значения приведенной длины трубы. В действительности чаще всего бывает наоборот заданной величиной является перепад давлении между входным и выходным сечениями трубы, а величины скорости, расхода и других параметров течения определяются действующим перепадом давлений и сопротивлением на рассматриваемом участке трубы. Для потока во входном сечении трубы наиболее характерной величиной, которая обычно известна или может быть легко определена, является полное давление Рх, для характеристики потока на выходе из трубы важно знать статическое давление во внешней среде или резервуаре, куда вытекает газ из трубы р . Если скорость потока в выходном сечении меньше скорости звука, то статическое давление потока, как известно, равно внешнему давлению, то есть Р2 = Ри. Если А,2 = 1, то в выходном сечении трубы р2 Ри- Наконец, при > 1 возможны также режимы, когда рг < Рв- [c.260]

Приведем пример расчета течения со скачком уплотнения внутри трубы. Пусть заданы приведенная скорость на входе в трубу X = 1,8 и общая приведенная длина трубы % = 0,6 (при обычных значениях коэффициента трения это соответствует примерно 30 калибрам трубы). Располагаемое отношение полного давления потока на входе в трубу к статическому давлению в резервуаре, куда вытекает газ из трубы, П = 3,0. [c.265]

Рис. XI 11.3. Вход в трубу из резервуара

Экспериментальная установка Рейнольдса (рис. 5.1, а) состояла из резервуара 2 с испытуемой жидкостью, к которому присоединена прозрачная труба 4 с краном 5 для регулирования скорости движения жидкости, а также небольшого бачка / с жидкой краской, имевшей ту же плотность, что и испытуемая жидкость. Из бачка краска по тонкой трубке 3 подводилась ко входу в трубу 4. Рейнольдс провел на этой установке многочисленные опыты, меняя скорость движения жидкости и ее температуру, [c.66]

Если вход в трубу из резервуара выполнен достаточно плавным, специально рассчитанной конфигурации, то в начальном сечении 1—1 устанавливается практически равномерное распределение скоростей (рис. 6.16). По мере движения жидкости тормозящее влияние стенок распространяется на все большую толщу потока. На некотором участке, называемом начальным или вход- [c.154]

Рассмотрим сначала истечение в атмосферу через отверстие с острой кромкой (рис. 6.32). Как и при входе в трубу, наблюдается сжатие струи за отверстием. Причиной этого является инерционность жидких частиц, двигающихся к отверстию из резервуара по радиальным направлениям. Они, стремясь по инерции сохранить направление движения, огибают кромки отверстия и образуют поверхность струи на участке сжатия. За сжатым сечением струя незначительно расширяется, а при достаточно большой скорости истечения может распадаться на отдельные капли. Если отверстие не круглое, а, например, квадратное или треугольное, то наблюдается явление инверсии струи, т. е. изменение формы ее поперечного сечения по длине. Например, струя, вытекающая из квадратного отверстия, приобретает на некотором расстоянии крестообразную форму, что объясняется действием поверхностного натяжения и инерции. [c.176]

Если вход в трубу из резервуара выполнен достаточно плавным, специально рассчитанной конфигурации, то в начальном сечении 1—1 устанавливается практически равномерное распределение скоростей (рис. 69). По мере движения жидкости тормозящее влияние стенок распространяется на все большую толщу потока. На некотором участке, называемом начальным или входным, поток имеет ядро, где сохраняется равномерное распределение скоростей, и пристенный пограничный слой, где скорости распределяются неравномерно. Сечение ядра вниз по течению убывает, а толщина пограничного слоя возрастает. В конце участка / а, пограничный слой смыкается на оси трубы, и ниже по течению устанавливается параболическое распределение скоростей соответственно (6-29). Точнее говоря, это распределение скоростей достигается асимптотически, но с достаточной для практики точностью можно указать конечное расстояние ( 2,. 166 [c.166]

В случае определения потери напора на входе в трубу (индекс вх ) из резервуара достаточно большого размера (рис. 22.18, б), т. е. когда и можно считать d /d i = О, из формулы (22.32) [c.295]

Начало четвертого этапа характеризуется ситуацией, при которой давление у входа в трубу со стороны резервуара (р) больше, чем со стороны трубы р—Ар), жидкость из резервуара начнет втекать в трубу со скоростью и и давление в ней будет возрастать до р. При этом фронт первоначального давления х—х станет перемещаться в задвижке со скоростью распространения ударной волны. К концу этапа скорость во всей трубе равна и, а давление р. Но так как задвижка закрыта, то, начиная с конца четвертого этапа, процесс гидравлического удара начнет повторяться. При гидравлическом ударе часть энергии жидкости переходит в теплоту, поэтому с течением времени амплитуда колебаний давления Ар затухает и процесс приостанавливается. [c.67]

Пусть поток из какого-либо резервуара входит в трубу, имеющую хорошо закругленный вход (рис. 4.13), Тогда частицы жидкости на входе (за исключением очень тонкой пленки вблизи стенки) будут двигаться с одинаковой скоростью. Частицы, примыкающие к стенке, име- [c.163]

При входе в трубу через диафрагму из резервуара значительных размеров (рис. 4.41) о)з/ш1=0 и в соответствии с формулой (4.84) Н. Е. Жуковского ё = 0,611. Тогда уравнение (4.83) можно записать в виде [c.204]

Для входа в трубу из резервуара (рис. 4.43) имеем (02/(01=0 шз = Ы2 и, следовательно, =(1/0,611 — 1) 0,41. [c.205]

Величина коэффициента сопротивления входа в трубу из большого резервуара зависит от формы входной кромки (см. приложение 3). [c.155]

Указанные условия критического режима отвечают так называ. емой нижней границе перехода от одного режима к другому, т. е. границе перехода от турбулентного движения к ламинарному. Если же наблюдать обратный переход (от ламинарного движения к турбулентному), оказывается, что эта верхняя граница зависит от многих случайных причин (условия входа в трубу, наличия возмущений в резервуаре, откуда происходит истечение, и пр.). При выполнении специальных опытов удавалось довести верхнюю границу до значения, Re, p = = 20 000 и более. Разумеется, что в практических условиях, где всегда есть источники случайных возмущений, следует считаться только с нижней границей. [c.140]

Задача 2.8. Вода перетекает из напорного бака, где избыточное давление воздуха р = 0,3 МПа, в открытый резервуар по короткой трубе диаметром d = 50 мм, на которой установлен кран. Чему должен быть равен коэффициент сопротивления крана для того, чтобы расход воды составлял Q = = 8,7 л/с Высоты уровней Н = м и Я2 = 3 м. Учесть потерю напора на входе в трубу ( вх = 0,5) и на выходе из трубы (внезапное расширение). [c.37]

Задача 4.24. Вода перетекает из бака А в резервуар Б по трубе диаметром d = 25 мм, длиной /=10 м. Определить расход воды Q, если избыточное давление в баке pi = = 200 кПа высоты уровней Н = м Яг = 5 м. Режим течения считать турбулентным. Коэффициенты сопротивления принять на входе в трубу =0,5 в вентиле 2 = 4 в коленах 3 = 0,2 на трение Хт = 0,025. [c.79]

Задача 4.29. Из открытого резервуара жидкость вытекает в атмосферу по вертикальной трубе, имеющей закругленный вход. [c.81]

Задача 5.13. Бензин (р = 710 кг/м , v = 6 10 м /с) подается через промежуточную емкость в основную, дно которой лежит ниже оси насоса на Л = 5 м (рис. 5.11). Расход бензина Q = 50 дм /с, диаметр труб d = 150 мм, их эквивалентная шероховатость Д = 0,15 мм, длины участков I = 200 м, =100 м, эквивалентная длина местных сопротивлений = 5 % от /. Дыхательные клапаны поддерживают в резервуарах постоянное избыточное давление = 2 кПа, максимальная высота налива Я = 6 м, показание вакуумметра В у входа в насос р = = 10 кПа. [c.96]

Вход в трубу и 1 резервуара. Коэффициент сопротивления С для входа в трубу диаметра d, не имеющую закругления, зависит от расстояния /, на которое входит труба внутрь резервуара и от толщины 6 стенки трубы (фиг. 71). [c.486]

Регулировочные сопротивления 433 Резервуары — Вход в трубу 48И [c.548]

Переход широкой трубы в узкую. При сужении потока (рис. 1.30), когда жидкость из резервуара входит в трубу, она не может сразу заполнить сечение трубы. Поэтому близ входного сечения происходят отрыв потока от стенок трубы, резкое падение давления и, как результат этого, завихрение потока. За входным отверстием поток растекается по трубе, заполняя ее сечение. Вход в узкую часть трубы сопровождается сужением потока в некотором сечении а—б, отстоящем на большее или меньшее расстояние от входного сечения. В этом сечении имеет место наибольшее падение давления потока. При известных условиях здесь может наступить явление кавитации, т. е. парообразование в жидкости. [c.63]

Если труба диаметром (1 заделана в резервуар так, что ее конец входит в резервуар и находится на некотором расстоянии от его стенки (рис. 1.27, г), на величину коэффициента сопротивления будет, помимо [c.71]

Вход в трубу из резервуара (рис. 4.8). Полагая поперечное сечение резервуара значительно боль- [c.39]

Таблица 4.9. Коэффициент сопротивления входа в трубу, выступающую в резервуар,

Коэффициент сопротивления входа в трубу Ех. выступающую в резервуар (рис. 4.9), определяется по табл. 4.9. [c.39]

Четвертая фаза. Начало четвертой фазы характеризуется тем, что давление у входа в трубу со стороны резервуара нормально, т. е. равно р, а со стороны трубы — меньше нормального на Ар, т. е. равно р — Ар. Неуравновешенное состояние приведет к тому, что жидкость из резервуара начнет втекать в трубу со скоростью [c.47]

Вход в трубу с острыми кромками выступающий внутрь резервуара 0,5 1,0 [c.107]

Вход в трубу из резервуара. Для коэффициента сопротивления следует принимать следующие значения [c.75]

Вход в трубу из резервуара через диафрагму (Альтшуль) [c.77]

Уравнение (5.16) было впервые получено Маркусом [36], и влияние объема резервуара можно сразу выяснить из этого уравнения. Объем резервуара Уг входит в уравнение в двух комбинациях mg/Уr и Ус1Уг- Член тд/У,- устанавливает фиксированную величину температуры Тг, а, тах, при которой труба будет работать для данных условий теплового стока Гс, Больший газовый резервуар естественно требует большего количества газа. Член Ус1Ут, отношение объектов парового канала конденсатора к объему резервуара, влияет на чувствительность регулирования. Уравнение (5.16) показывает, что если это отношение растет мало (соответствует большему У г), член в скобке становится функцией, сильно зависящей от Рг, о, и таким образом чувствительность регулирования увеличивается. Таким образом, изменение Ть ,а при изменении Q снизится. Количественное влияние Ус1Уг будет, конечно, зависеть [c.113]

Запишем это уравнение для сечоння О—О в резервуаре перед входом в трубу и для концевого сечепия, тогда, пренебрегая в резервуаре и учитывая, что [c.285]

Для входа в трубу из резервуара (рис. XIII.8) имеем <й2/и1 = 0 (03=0)2 и, следовательно, [c.208]

Таким образом, коэффициент расхода внутреннего ци.диндрического насадка меньше, чем наружного. Поэтому для уменьшения потерь при входе в трубу нужно следить за тем, чтобы труба не выступала за внутреннюю поверхность резервуара. Более рационально прикреплять трубы к стенкам резервуаров с помощью наружных колец. [c.314]

Задача 2.18. Вода перетекает из бака А в резервуар Б по трубе длиной / = 2,5 м и диаметром rf = 25 мм, на которой установлены вентиль ( а = 3,5) и диффузор с углом а = 8° и диаметром выходного отверстия D = 75 мм. Показание ма-новакуумметра рвак=Ю кПа высота // = 2,5 м, h = 2 м. Определить расход Q с учетом всех местных сопротивлений и трения по длине (>. = 0,03). Вход в трубу без закруглений, радиус кривизны колен / = 25 мм. Взаимным влиянием сопротивлений пренебречь. [c.40]

Закру -ленне мри входе в трубу значительно снижает потери вследствие уменьшения или полного устранения сжатия потока внутри трубы. При радиусах закругления г < 0,1 d величина С зависит и от того, смыкается ли труба по радиусу г со стенкой резервуара (фиг. 72, табл. 22, случай I), или же труба начинается внутри резервуара на значительном расстоянии от его стеноп (табл. 22, случаи 1П При r = 0,lrf ,оэ( )-ф]щнеит == 0,1. [c.486]

Вход в трубу из резервуара. Коэффициент сопротивления С для входа в трубу диаметром d, не имеющую закругления, зависит от расстояния /, на которое входит труба внутрь резервуара, и от толщины б стенки трубы (фиг. 72). Для тонкостенной трубы с б <С Q,Q04d при / 0,5 d коэффициент = 1 с последующим уменьшением I он также уменьшается и достигает величины С = 0,5 при I = О (конец трубы заподлицо со стенкой резервуара). Для трубы толстостенной или заканчивающейся фланцем (б > 0,05d) величина С = 0,5 независимо от / [9). [c.644]

Опыты Рейнольдса производились с трубами различных диаметров с плавным входом, соединяющимся с резервуаром. Изменения числа Re = i/ po/v (где i/ p —средняя скорость течения) в этих опытах достигались как использованием новых труб (с другим диаметром D), так и варьированием скорости течения и вязкости воды (путем изменения ее температуры). Значение Reer в указанных опытах оказалось равным в среднем 12 830 с относительно небольшим разбросом по данным отдельных опытов. Дальнейшие исследования показали, однако, что значения Reer, соответствующие переходу от ламинарного течения к турбулентному,, в различных опытах могут существенно различаться, так как Reer сильно зависит от степени возмущенности ламинарного течения (или, как говорят, от начальной турбулентности , которая определяется главным образом условиями на входе в трубу). [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...