Коэффициент потерь на внезапное расширение

Задача 2.17. Определить расход жидкости, вытекающей из трубы диаметром d=16 мм через плавное расширение (диффузор) и далее по трубе диаметром ) = 20 мм в бак. Коэффициент сопротивления диффузора = 0,2 (отнесен к скорости в трубе), показание манометра р = 20 кПа высота Л = 0,5 м Н = 5 м плотность жидкости р=1000 кг/м . Учесть потери на внезапное расширение, потерями на трение пренебречь, режим течения считать турбулентным. [c.40]

Потери давления происходят при местном внезапном расширении поперечного сечения трубы. При входе в расширенную область образуются вихри и отрыв потока от стенки. Это создает значительные потери и тем большие, чем больше отношение сечений /б О Л//мен- Для определения потерь на внезапное расширение потока служит коэффициент i pa , значение которого можно найти по графику рис. 1-11. [c.34]

Так как в рассматриваемом случае из-за незначительной длины насадка потери на трение по длине между этими сечениями будут ничтожно малы, их можно не учитывать. Потери напора следует определять только как местные потери на внезапное расширение струи. Для этого воспользуемся формулой / в.р= (52/51— /(2 )], из которой, имея в виду, что 5%/81= /е, ъ — коэффициент внутреннего сжатия для цилиндрического насадка (8 =0,64) получаем [c.181]

Приводимые ниже значения коэффициентов потерь даются применительно к скоростному напору за сопротивлением (кроме потерь на внезапное расширение, где даются коэффициенты ( вр и в.р, и выход). Отметим, что для большинства местных сопротивлений См не зависит от Ке при Ке>5000-ь10 ООО. [c.119]

На рис. 15.21 приведена зависимость коэффициента местного сопротивления при входе из коллектора в трубу. В заключение следует указать, что при всех режимах течения потери на внезапное расширение можно снизить на (30—40)% путем установки в зоне вихреобразования соответствующих дефлекторов. [c.295]

Диффузор. Коэффициент для диффузора (рис. 4.6, г) определяют в долях от потерь напора на внезапное расширение [c.50]

Коэффициент гидравлического сопротивления дросселирующей щели с острыми кромками сопла определяется потерями на внезапное сужение и расширение потока жидкости и изменяется в пределах [c.405]

Результаты расчета по полученным формулам, также приведенные на рис. 131, показывают, что влияние сжимаемости газа на угол выхода р2 коэффициент потерь в общем невелико, особенно при малых углах кромок С увеличением Х при прочих равных условиях угол уменьшается, а коэффициент растет. Наличие разрежения за кромками < 0) влияет на угол выхода так же, как уменьшение их толщины. Отметим, что полученные формулы представляют обобщение на случай решетки и течения газа известной формулы Борда — Карно для потерь при внезапном расширении. Решение той же задачи при сверхзвуковых скоростях (с учетом расширения в косом срезе прямых кромок) было дано в 32. [c.389]

Приняв в первом приближении, что Л1=Х2=Я,з=0,03, оценив коэффициенты потерь на входе вх, на внезапное расширение в.р и внезапное сужение [c.125]

Опыты показывают, что для таких насадков коэффициенты р, и ф не равны между собой, так как струя при выходе из насадка немного сжимается е Ф I. Коэффициенты скорости ф и расхода р, зависят от угла конусности насадка 0. Коэффициент расхода достигает своего наибольшего значения J,=0,946 при 0=13°24. Коэффициент скорости по мере возрастания угла конусности непрерывно увеличивается от 0,829 до 0,984. Рост коэффициента ф с увеличением угла конусности 0 объясняется главным образом уменьшением потерь напора на внезапное расширение или на удар. При угле конусности 0=13 -ь 14° потери напора на расширение резко уменьшаются, почти исчезая, так как сжатое сечение приближается по величине к выходному. При дальнейшем увеличении угла конусности насадок начинает работать как хорошо оформленное отверстие в тонкой стенке, что также способствует росту ф. То обстоятельство, что при угле конусности 0=13°24 коэффициент расхода ц, достигает своего максимума, объясняется дополнительным сжатием струи при выходе из насадка при дальнейшем увеличении 0, что служит причиной уменьшения коэффициента скорости ф. Дополнительное сжатие струи при выходе из насадка вследствие конусности его внутренней поверхности является некоторым недостатком конических сходящихся насадков. [c.149]

Для установления закономерностей в гидромеханике необходимо знать не абсолютное значение потерь давления, а безразмерные коэффициенты, характеризующие потери. Так как внезапное расширение происходит на очень коротком участке, то потери энергии, происходящие при этом, называются местными потерями. [c.109]

Задача 2.8. Вода перетекает из напорного бака, где избыточное давление воздуха р = 0,3 МПа, в открытый резервуар по короткой трубе диаметром d = 50 мм, на которой установлен кран. Чему должен быть равен коэффициент сопротивления крана для того, чтобы расход воды составлял Q = = 8,7 л/с Высоты уровней Н = м и Я2 = 3 м. Учесть потерю напора на входе в трубу ( вх = 0,5) и на выходе из трубы (внезапное расширение). [c.37]

Внезапные сужения и расширения потока, т. е. течения пр резком изменении площади проходного сечения, часто встречаются в различных технических устройствах, и в том числе в элементах оборудования ТЭС, работающих на двухфазных средах. В некоторых случаях внезапные сужения и расширения организуются последовательно. Возможные схемы каналов представлены на рис. 7.20. Основная задача при исследовании таких каналов сводится к определению коэффициентов потерь и расхода и к изучению структуры двухфазного потока. [c.259]

Для приближенной оценки восстановления давлений и потерь давления в каналах с внезапным расширением используется уравнение сохранения количества движения одномерного стационарного потока [71]. Предполагая, что фазовые переходы на участке 1—2 (рис. 7.21) отсутствуют, представим коэффициент восстановления в виде [c.265]

Внезапное увеличение сечения (потеря на удар). Коэффициент сопротивления удара при различных законах распределения скоростей и различной степени расширения канала определяется по табл. 17-6. [c.299]

Сопротивление участка с внезапным расширением можно существенно снизить путем установки в нем дефлекторов (рис. 4-7, а). При правильной установке дефлекторов потери снижаются на 35—40%, так что коэффициент местного сопротивления такого участка [c.149]

В ступенчатом диффузоре (см. рис. 5-19, 1 ), в котором после плавного изменения площади поперечного сечения имеет место внезапное расширение, основные потери (потери на удар) происходя-j уже при сравнительно малых скоростях. Вследствие этого потери в диффузоре значительно снижаются (в 2 — 3 раза). Коэффициент суммарного сопротивления ступенчатого диффузора круглого и прямоугольного сечений может быть вычислен приближенно [5-47] [c.202]

Основными видами местных сопротивлений являются внезапное расширение, внезапное сужение, плавное расширение (диффузор), плавное сужение (кон-фузор), колено, диафрагма, равномерно распределенное по сечению сопротивление (сетка, фильтр). При турбулентном режиме течения величину коэффициента местного гидравлического сопротивления можно считать независящей от числа Рейнольдса. Для ламинарного режима течения целесообразно при расчете пользоваться понятием эквивалентной длины местного сопротивления, гидравлические потери на трение в трубе с этой длиной равны местным гидравлическим потерям. [c.139]

В конфузорном газоотводящем стволе с консольными выступами для опирания футеровки местные сопротивления, обусловленные дополнительным сужением сечения ствола в местах этих выступов, а затем внезапным расширением потока после них, можно учесть, принимая увеличенным коэффициент сопротивления трения ствола. При расчете потерь на трение на участке газоотводящего ствола длиной I и диаметром О воспользуемся известной гидравлической формулой [c.50]

Потери давления при внезапном расширении потока определяют на основании теоремы Борда—Карно. Для нашего случая коэффициент [c.35]

Величина коэффициента расхода зависит также от размеров резервуара, в котором находится жидкость. А. Д. Альтшуль [6] рассмотрел вопрос о влиянии стенок сосуда на коэффициент расхода. При этом он исходил из уравнения Д. Бернулли и применил формулу Борда для определения потерь напора при внезапном расширении потока. Пренебрегая потерей напора при сужении струи и влиянием вязкости жидкости, А. Д. Альтшуль пришел к следующему выражению коэффициента расхода [c.10]

Значение коэффициента трения для автомодельной области течения жидкости в щели (Ке > 1 10 ) составляет X = 0,03...0,04. Так как утечки жидкости через уплотнение уменьшаются с увеличением сопротивления, то необходимо увеличить гидравлические потери в щели, искусственно создавая сопротивление введением острых кромок, внезапных расширений, поворотов и т.п. На рис. 10.34, б представлено уплотнение с гремя последовательно расположенными щелями и пятью поворотами между ними. Сопротивление всего тракта уплотнения обусловливается суммой потерь на выходе из первого канала, при входе во второй и т.д. Коэффициент расхода для такого уплотнения [c.237]

Примем обозначения параметров, соответствующие рис. 16.1, н рассчитаем потери полного давления, связанные с отрывом пограничного слоя и образованием и поддержанием вихревых зон, как потери на удар Борда—Карно при внезапном расширении канала с 51 до 2 (9.5), который смягчен плавным расширением диффузора. Обычно при расчетах бывает задана приведенная скорость на выходе из диффузора. Поэтому выразим коэффициент сохранения полного давления в долях скоростного напора не на входе, как это было сделано в (9.5), а на выходе из диффузора. Полагая приближенно, газ несжимаемым, т. е. р2 р2 [c.315]

При а=0 1 )=0, т. е. потери на отрыв пограничного слоя отсутствуют. С увеличением а возрастает йр йх, возникает отрыв пограничного слоя, вихревые зоны перемещаются от выходного сечения диффузора к входному, 1]) увеличивается, а сг уменьшается — потери возрастают. В пределах углов раствора диффузоров 40<а< <150° коэффициент смягчения удара становится больше единицы и достигает максимального значения 11) = 1,2 при а=60°. Следовательно, в этом диапазоне углов вихревые потери при постепенном расширении канала больше, чем при внезапном, когда а=180° и < =1,0. Объясняется это тем, что вихревая зона при внезапном расширении устойчива, а при 40<а< 150° неустойчива и периодически смывается потоком. На непрерывное возобновление вихревой зоны и затрачивается дополнительная энергия потока. Коэффициент сохранения давления торможения в дозвуковых диффузорах может быть определен по формуле, аналогичной (16.1) [c.316]

При внезапном сужении потока потери напора, как показывают опыты, меньше, чем при внезапном расширении. Движение потока в этом случае также сопровождается образованием застойных вихревых зон, расположение которых представлено на рис. 6.11. Первая из них расположена перед торцевой стенкой, сужающей поток, а вторая — на входном участке трубы меньшего сечения. Величина коэффициента сопротивления при внезапном сужении [c.106]

Из гидравлики однофазных сред известно [7], что при течении через диафрагму струя жидкости за входной кромкой (сечение 0) под действием сил инерции продолжает сун<аться и на расстоянии z = 0.5 (Zq от входной кромки, в сечении С ее диаметр достигает мини.мального значения. Величина г = Рс Рп называется коэффициентом сжатия струи. За поджатым сечением С происходит расширение струи, пока поток не хтабилизируется в сечении 2. Гидравлические потери рассчитываются как потери при внезапном расширении однофазного потока от сечения С до сечения 2, так как потери при сужении струи однофазного потока от сечения О до сечения С пренебрежимо малы. [c.151]

При a <40- 50° коэффициент полноты удара фрасц. получается меньшим единицы (см. рис. 5-12). Это показывает, что потери в диффузоре меньше, чем потери на удар при внезапном расширении (а= 180°). При углах а = 50- 90° величина фр сш становится несколько большей едйницы, т. е. потери в диффузоре возрастают по сравнению с потерями на удар. Начиная с а = 90° до а=180°, величина Фрасш уменьшается, приближаясь к единице это означает, что потери в диффузоре становятся близкими к потерям при внезапном расширении, поэтому если за диффузором не предполагается получить равномерное распределение скоростей потока по сечению, нецелесообразно применять диффузоры с углами расширения а >40 50 , [c.194]

Общие потери давления в сотовых радиаторах, применяемых для охлаждения воздуха, складываются из потерь на вход в трубку радиатора, на трение в трубках и на внезапное расширение потока при выходе из трубок в общий канал. Коэффициент сопротивления сотового радиатора определяется по формуле Н. Б. Марьямова [12-61] [c.575]

Последний член в правой части уравнения представляет собой потерю напора на внезапное расширение при входе в резервуар Б, которую оп1зеделяют с учетом того, что коэффициент Кориолиса при ламинарном режиме ал = 2. [c.124]

Задача 2.19. Вода перетекает из напорного бака А в резервуар Б через вентиль с коэффициентом сопротивления в = 3 по трубе. Диаметры rf,=40 мм с 2 = 60 мм. Считая режим течения турбулентным и пренебрегая потерями на трение по длине, опреде.яить расход. Учесть потери напора при внезапных сужениях и расширениях. Высоты Н = м, Hi = 2 м избыточное давление в напорном баке ро = = 0,15 МПа. [c.40]

Экспериментальные исследования проведены в довольно узком диапазоне геометрических характеристик местных сопротивлений и основных параметров двухфазного потока, содержат методические неточности [1], а результаты опытов разных авторов иногда прямо противоположны [2 и 3]. Суш ествуюш ие методы расчета гидравлических потерь в местных сопротивлениях в большинстве случаев плохо согласуются с экспериментальными данными. Так, нормативный метод гидравлического расчета котлов [4], основанный па гомогенной модели двухфазного потока и использующий в большинстве случаев коэффициент местного сопротивления на однофазном потоке С1ф, может давать результаты, в 4 раза превышающие результаты опытов. Расчетные зависимости различных авторов, приведенные в [1], применимы только для расчета перепадов давления в случае резкого расширения двухфазного потока. Уравнения, полученные для расчета гидравлических потерь двухфазного потока при течении через внезапные сужения [2] и дифрагмы [5], имеют следующие общие недостатки потери в этих случаях рассматриваются лишь как результат внезапного расширения двухфазного потока от поджатого сечения струи до последующего сечения канала, а потери при сужении потока от входной кромки до поджатого сечения не учитываются. Кроме того, (истинное объемное газосодер- [c.145]

Следует иметь в виду, что при истечении под уровень вся кинетическая энергия струи, приобретенная частицами жидкости в отверстии, при попадании в покоящуюся жидкость теряется на вих-реобразование так же, как при внезапном расширении. Поэтому потери /Jb.p численно равны соответствуюш ему скоростному напору, посчитанному по средней скорости жидкости в струе с учетом коэффициента Кориолиса а [c.65]

При внезапном расширении поперечного сечения трубы (канала) возникают так называемые потери на удар . Коэффициент местного сопротивления удара в случае равномерного распределения скоростей по сечению узкого канала и турбулентного течения (Re = WoDr/v> 10 ) зависит только от отношения площадей узкого и широкого сечений FqIFz (степени расширения n = F2jFo) и вычисляется по формуле Борда — Карно [c.146]

Потери на расширение удобно выра-зить через коэффициент полноты удара [5-47 5-49], представляющий собой отношение по-терь на расширение в диффузорах к теоретическим потерям на удар при внезапном расширении сечения ( =180 "), т. е. [c.192]

Введение электролита в МЭП соответствует схеме внезапного сужения потока, поэтому вследствие искривлений линий течения и появления центробежных сил поток может оторваться от внутренней поверхности канала. Для снижения гидравлических потерь в ЭИ предусматривают конические сходящиеся отверстия (конфу-зоры) с небольшим углом сужения. Местные потери на участках внезапного сужения и расширения в значительной мере зависят от радиуса Гск закругления кромок. Так, при изменении отношения Гск1<1 В пределах 0,04. .. 0,2 коэффициент гидравлических потерь снижается с 0,5 до 0,08. [c.286]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...