Стали легированные — Зависимость

Ударная вязкость стали в зависимости от температуры отпуска изменяется следующим образом. У закаленной углеродистой стали при обычном испытании на ударный изгиб вязкость сохраняется низкой вплоть до температуры отпуска 400°С, после чего начинается интенсивное повышение ударной вязкости максимум ее достигается при 600°С. В некоторых сталях (легированных) отпуск примерно при 300°С снижает ударную вязкость, которая повышается лишь при отпуске выше 450— 500°С. Явление это будет рассмотрено дальше (гл. XVI, п. 2). [c.281]

Сталь легированная содержит по мимо углерода другие компоненты. В зависимости от содержания легирующих компонентов стали подразделяются на низко- (до 0,25o ), средне- (от 0,25 до 10%) и высоколегированные (бо.тее 10%). [c.66]

На рис. 11.12 представлены кривые зависимости Ка от диаметра образца для следующих материалов высокоуглеродистая и марганцовистая стали — /, легированная сталь — 2, модифицированный чугун — 3, серый чугун — 4. [c.36]

По результатам испытаний строится график зависимости Р = Р (Д/) — диаграмма растяжения или характеристика образца, в которой Р — растягивающая сила, созданная на образце, а Д/ — соответствующее этой силе изменение расчетной длины. На рис. 11.7 схематически изображены диаграммы растяжения образцов из четырех металлов малоуглеродистой стали /, легированной стали 2, меди 3, чугуна 4, при температурах в диапазоне от —10 до 200 °С. [c.37]

О неоднозначности магнитных и электрических свойств этих сталей сообщается в работах [13, 26]. Однако максимум в зависимости коэрцитивной силы от температуры отпуска сдвигается в область более высоких температур, что объясняется замедлением процессов, происходяш,их при отпуске сталей, легированных хромом. Возникновение максимумов, вероятно, объясняется коагуляцией карбидов, протекающей в этих сталях при нагреве выше указанных температур. Для контроля качества термической обработки [26] использован мостовой метод контроля по высоте и форме фигур Лиссажу. В работе [27] предложено использовать [c.81]

Глубина легирования в зависимости от режимов обработки насыщаемого и легирующего материалов может достигать, например, при насыщении углеродистой стали кобальтом — 1,2 мм. [c.116]

Аналогичная зависимость для стали 20 и двух сталей, легированных хромом, в потоке ртути дана на рис. 17.6 [2]. Во всех случаях зависимость скорости переноса масс /, мг/(см -ч), от температуры удовлетворительно описывается хорошо известным уравнением Аррениуса [c.261]

Сталь легированная может быть качественной и высококачественной в зависимости от содержания вредных примесей и вязкости. [c.362]

Температуры полиморфного превращения в легированной стали изменяются в зависимости от того, какие легирующие элементы и в каких количествах присутствуют в ней. Поэтому при выборе температур нагрева [c.49]

Стали различают по химическому составу (углеродистая и легированная), в зависимости от назначения (конструкционная, инструментальная, с особыми свойствами), по способу придания формы и размеров (литая, кованая и катаная). [c.33]

В последние годы наблюдается значительное расширение сортамента и объема производства сталей, легированных азотом. Б зависимости от степени легирования [c.183]

Зависимость механических свойств закаленных порошковых сталей от температуры отпуска подчиняется тем же закономерностям, что и для деталей, изготовленных из проката. Однако отметим, что для порошковых сталей, легированных медью, требуется повышение температур отпуска. [c.111]

Критические точки легированных сталей смещаются в зависимости от того, какие легирующие элементы и в каких количествах присутствуют в ней. Поэтому при выборе температур нагрева под закалку, нормализацию, отжиг или отпуск необходимо учитывать смещение критических точек (критические точки различных легированных сталей приведены в справочниках по термической обработке и в справочниках по котлотурбинным сталям). [c.161]

Тройная диаграмма состояния для сплавов Fe—Сг—Ni (рис. 2) показывает, что в зависимости от содержания хрома и никеля сталь может иметь аустенитную или аустенитно-ферритную структуру. После выдержки в интервале температур 650—800° С в хромоникелевых сталях появляется хрупкая структурная составляющая, так называемая а-фаза. В сталях, легированных молибденом, обнаруживают Х фазу. [c.28]

По химическому составу легированные стали классифицируются в зависимости от введенных легирующих элементов. Если введен один легирующий элемент, то сталь называют по этому элементу, например хромистая, марганцевая и т.д. Если сталь легирована двумя и более элементами, то она является комплексно-легированной и ее называют по нескольким введенным легирующим элементам. Например хромоникелевая, хромомарганцевая, хромоникельмолибденовая. [c.157]

После двойной закалки и низкого отпуска поверхностный слой приобретает структуру отпущенного мартенсита с включениями глобулярных карбидов. Структура сердцевины детали зависит от легированности стали. Если для цементации выбрана углеродистая сталь, то из-за малой прокаливаемости в сердцевине получится сорбитная структура если же цементировалась легированная сталь, то в зависимости от количества легирующих элементов сердцевина может приобрести структуру бейнита или низкоуглеродистого мартенсита. Во всех случаях из-за низкого содержания углерода будет обеспечена достаточно высокая ударная вязкость. [c.203]

По химическому составу стали классифицируют на углеродистые и легированные. В зависимости от концентрации углерода те и другие подразделяют на низкоуглеродистые (< 0,3 % С), среднеуглеродистые (0,3 - [c.237]

Высокая коррозионная стойкость сталей, легированных хромом, объясняется способностью хрома образовывать в окислительных средах (особенно в присутствии кислорода и кислородсодержащих соединений) плотной, прочно сцепленной с металлом пассивной пленки оксида хрома. На рис. 44 и 45 показаны зависимости электродного потенциала и скорости коррозии сталей от содержания в них хрома. [c.153]

Химический состав 404—405 Стали легированные — Зависимость [c.457]

Сталь легированная конструкционная (ГОСТ 4543—61) в зависимости от химического состава и механических свойств подразделяется па качественную и высококачественную. Различают 14 групп легированной конструкционной стали в зависимости от содержания основных легирующих элементов и 3 подгруппы в зависимости от назначения [c.27]

Сталь легированная конструкционная. Ее применяют для особо ответственных деталей машин, где наряду с высокой прочностью требуется компактность или небольшая масса. В зависимости от химического состава и свойств сталь делится на такие категории качественная высококачественная и особовысококачественная. Например, хромомарганцевокремниевая сталь соответственно имеет обозначения ЗОХГС, ЗОХГСА, 30ХГСА-1П. Здесь первые две цифры означают среднее содержание углерода в сотых долях процента, буквы за цифрами—обозначение ле-гирующего элемента (X—хром, Г — марганец, С — кремний). Отсутствие цифры после букв означас , что в марке стали содержится в среднем 1,0% этого легирующего элемента. Наличие цифр после букв указывает примерное содержание легирующего элемента в целых единицах. [c.38]

Сталь легированная конструкционная (табл. 14.11—14.13). Сталь легированная конструкционная (ГОСТ 4543—71) в зависимости от химического состава и свойств делится на категории качественная высококачественная — А особовысококачественная — Ш. [c.331]

Припуски и допуски на поковки из углеродистой и легированной стали установлены в зависимости от конфигурации и размеров иоковки для поковок, изготовляемых свободной ковкой на молотах,— ГОСТ 7829—70, а для поковок, изготовляемых свободной ковкой на прессах,— ГОСТ 7062—67. [c.131]

Инструментальная легированная сталь по режущим свойствам мало отличается от углеродистой (ввиду низкой красностойкости), производительность её составляет 30—40% от производительности быстрорежущей стали. Последняя в зависимости от марки колеблется в пределах 80—120% (за 100% принимается экономическая или типическая скорость резания стали РФ1). Подробные данные о режущих свойствах быстрорежуш,ей стали изложены в разделах, посвящённых отдельным маркам стали. [c.460]

В зависимости от характера упрочнения 7-твердого раствора в основном металле, решается и вопрос выбора системы легирования и характера упрочнения аустенитной матрицы металла шва. Для сталей, легированных ниобием, эта задача решается сравнительно просто ввиду сравнительно хорошего усвоения этого элемента сварочной ванной при всех видах сварки плавлением (см. гл. И). Так, например, для сварки жаропрочной аустенитной хромоникелевольфрамониобиевой трубной стали 1Х14Н18В2БР (ЭИ695Р) применяют электроды марки АЖ 13-15 [c.268]

Состав упрочняющих фаз в этих сталях изменяется в зависимости от легирования и определяет уровень длитель яой прочности, достигаемый при различных температурах испытания На рис 190 приведена занисимость адл° при [c.320]

Практически содержание углерода удобно определять по междублетному расстоянию, которое в общем случае обусловлено содержанием углерода и не зависит от содержания легирующих элементов, растворяющихся в мартенсите по типу замещения. У мартенсита в некоторых легированных сталях были отмечены аномальные значения тетрагональности, а при отпуске — образование фазы с ромбической структурой [54]. В сталях, легированных никелем и титаном или алюминием, аномально высокая тетрагональность мартенсита (н тетра-гональность при отсутствии углерода) объясняется образованием в аустените когерентных частиц упорядоченной фазы (NisTi). В этом случае рекомендуется [55] определять содержание углерода по зависимости объема элементарной ячейки от его концентрации, но. [c.134]

На основании статистической обработки 65 кривых усталости образцов из легированной и углеродистой сталей получена корреляционная зависимость r i = 0,468аз [27]. [c.55]

Механические свойства сталей изменяются неодинаково в зависимости от превращений, протекающих при отпуске, а следовательно, от его температуры. Твердость сталей при отпуске до 200° С снижается на ffR I—3 в результате частичного распада мартенсита и сохраняется на уровне Nfi 60 (рис. 5). Ее снижение вследствие уменьшения содержания углерода в мартенсите лишь слабо задерживается выделением е-карбида и происходит почти одинаково интенсивно во всех сталях. Легирующие элементы относительно мало влияют на эту стадию. Только кремний при содержании 0,8—1% задерживает распад мартенсита, но при более высоких температурах (200—300° С). В связи с этим стали, легированные кремнием, сохраняют твердость ffR 60 при нагреве до 250—270° С (рис. 5). Интенсивное снижение твердости наступает при отпуске выше 250—270° С из-за [c.382]

Наибольший рредел прочности при изгибе и оптимальные режу щие свойства наблюдаются у быстрорежущих сталей марки, R8 (6—8—2—5). В быстрорежущих сталях, легированных W — Мо— V —Со, распределение карбидов более равномерное, чем в ста. 1яХ, содержащих W V — Со. Недостатком сталей, содержащих молибден, является то, что они имеют склонность к обезуглероживанию. Твердость, предел прочности и работа разрушения при изгибе быстрорежущей стали марки R8 в зависимости от температуры закалки изменяются в соответствии с данными, приведенными в табл. 96. Вязкость стали R8, намного меньше, чем быстрорежущей стали марки R6, не содержащей кобальт (см. табл. 93). Влияние количества отпусков на свойства быстрорежущей стали марки R8 можно ви--деть из табл. 97. Увеличение количества отпусков целесообразно главным образом в том случае, если они непродолжительны по времени. [c.232]

Снижение предела выносливости тем больше, чем выше предел прочности стали. В случае грубого точения снижение предела выносливости оказывается очень большим и доходит до 40% при пределе прочности Ое — 125 кгс/мм . Наличие окалины приводит к более резкому снижению предела выносливости. Поэтому в случае использования высокопрочных легированных сталей детали Должны иметь тщательно шлифованную или полированную поверхность в противной случае теряется смысл применения дорогих легированных сталей.. Это подтверждается зависимостью пределов выносливости от пределов прочности сталей при различном качестве обра- [c.145]

Допускаемые напряжения в квазихрупких состояниях определяют по выражениям (5.23), (5.24), (5.25) и (5.42), имея в виду существование в ряде случаев сильных температурных зависимостей 0кр> как это, например, следует из данных, приведенных на рис. 21 для стали 22К или рис. 22 для мягкой углеродистой стали. При столь резком падении значения К с и бк со снижением температуры следует основываться на минимальных значениях, соответствующих закритической области, например, Ki = ЮО кгс/мм / для стали 22К. Для более легированных и менее хладноломких сталей крутизна температурных зависимостей уменьшается особенно для больших сечений (см. рис. 20), и в этом случае мсгут устанавливаться допускаемые напряжения в закритической области в зависимости от температуры и исходных дефектов. Величина принимаемого при этом запаса прочности должна также отражать достоверность определения критических и эксплуатационных температур в связи с крутизной температурных зависимостей характе- [c.248]

Рис. 3.8. Механические характеристики стали Р6М5, обработанной при 770 К а — зависимость твердости (/ при HV 5 и 2 при HV 20), микротвердости (5 при нагрузке 2 II) и относи 1сльной износостойкости (кривая 4) от времени легирования б — зависимость остаточных напряжений от концентоадии

В точке в поверхность образца полностью активирована. Дополнительное легирование V, 81 или Мо мало изменяет положение точки в, в то время как легирование рением снижает ее к более положительным потенциалам. Это указывает на то, что полное активирование стали анодным током в соляной кислоте при наличии в стали рения затрудняется. По достижении точки в на участке в—с наблюдается линейная зависимость логарифма плотности тока от потенциала для всех исследуемых сталей с наклоном, равным 750 мв. Торможение на этом участке мы связываем, как указывалось выше, с перенапряжением анодного процесса образования окисной пленки. Скорость анодного растворения дополнительно легированных сталей на этом участке в—с) значительно меньше, чем у стали дополнительно нелегированной. Эффективность торможения анодного процесса дополнительными легирующими элементами увеличивается в порядке V, 81, Мо, Ве. Таким образом, введение этих элементов в сталь заметно повышает перенапряжение анодного образования окисной пленки. Повышенное торможение скорости анодного процесса растворения дополнительно легированных сталей, возможно, определяется такн е образованием труднорастворимых солей дополнительных компонентов. В частности, в процессе анодного растворения стали, легированной молибденом, на ее поверхности может накапливаться МоС1з, [c.14]

Фиг. 60. Зависимость температурного удлинения резца от времени его непрерывной работы и скорости резания. Материал — сталь легированная, термообработанная (а = ПО кг/млА) резец Т15К6 1 = 0,25жж 8 = 0,1 мм об вылет резца 40 мм сечение резца 20 X 30 мм"> .

Фиг. 61. Зависимость температурного удлинения резца от времени его непрерывной работы и глубины резания. Материал — сталь легированная, термообработанная (a , = 110 кг/мм ) резец Т15К6 t = 122 м/мин s = 0,l мм/об вылет резца 40 млг, сечение резца 20 X 30 ЛЛ12.

Фиг. 62. Зависимость температурного удлинения резца от времени его непрерывной работы и от подачи. Материал — сталь легированная, термообработанная (с7й = 110 кг1мм ) резец Т15К6 V = 120 м1мин Ь = 0,25 мм вылет резца 40 мм-у сечение резца 20 X 30 MJ .

Фиг. 63. Зависимость температурного удлинения резца от времени его непрерывной работы при различных вылетах. Материал — сталь легированная, термообработанная (з == = 110 кг/жл 2) резец Т15К6 г/= 124 и/лии t = 0,25 ММ-, 8 = 0,1 мм1об сечение резца 20 X 30 мм .

Фиг. 65. Зависимость температурного удлинения резца от продолжительности его непрерывной работы для различных марок обрабатываемого материала —сталь легированная термообработанная (а = 110 kzImmZ)

Рис. 6. Механические свойства при растяжении сварного соединения стали 30 с аустенитными швами разного легирования в зависимости от степени развития диффузионных прослоек, определяемой длительностью отпуска при температуре 700° С 1 — шов типа Х18Н9 2 — шов тина Х25Н12 — шов типа Х15Н25М6

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...