Трубы расчетное давление

Следует отметить, что в ГОСТах на стальные трубы приведены наружные диаметры труб, поэтому полученный в результате расчета диаметр опт = следует увеличить на удвоенную толщину стенки трубы 26, определяемую в зависимости от материала труб и расчетного давления, а также на величину к уменьшения внутреннего диаметра за счет коррозии и отложений, принимаемую в зависимости от назначения трубопровода и условий его эксплуатации по отраслевым нормативным материалам (так, например, для водопроводов, как указывалось в 5.5.4, к а = 1 мм), т. е. = р+2Й+А. [c.97]

Сопоставление же экспериментально полученных давлений с рассчитанными показало, как уже отмечено ранее, что расчетное давление вдвое завышено (погрешность равна 100%)-Сами авторы признают погрешность принятой модели расчета. Однако авторы, откорректировав расход перепуска по фактическим экспериментальным данным, нанесли на расчетный график результаты полученных максимальных давлений в сухом колодце, которые совпали с кривой для гомогенной модели потока перепуска при 100%-ном уносе влаги как для случая разрыва трубы-эталона диаметром 41,7мм, так и для случаев разрыва труб, сечение которых превосходит эталон в-2, 3 и 4 раза (см. рис. 6.11). Отсюда ими сделан вывод о приемлемости указанной модели как для расчета перепуска, так и для оценки максимального давления в сухом колодце. [c.104]

Временные трубопроводы для транспортирования ацетилена и кислорода выполняются из стальных бесшовных труб (ГОСТ 301—50). Расчетное давление в кислородопроводе принимается равным 5—6 ат. Трубы кислородопровода должны тщательно очищаться внутри от масла. [c.126]

Проводились также испытания опытных самокомпенсирующихся труб под давлением с доведением до разрушения при нормальной температуре. Величина разрушающего давления не превысила расчетного значения для гладких труб того же диаметра. [c.234]

Марка стали Температура стенки. С Расчетное давление, МПа а, МПа О Tf)2 МПа 65. % Дж/см Тип труб [c.176]

Сокращение затрат на сооружение магистралей в 3—4 раза (а при больших количествах транспортируемого тепла — до 5 раз) является важнейшим стимулом для создания однотрубных систем. Не менее важным является и экономия металла на магистрали. При одинаковом расчетном давлении толщина стенки трубы пропорциональна ее диаметру, а вес трубы пропорционален квадрату диаметра. Поэтому уменьшение диаметра в 3 раза при одинаковом расчетном давлении приведет к снижению затраты металла в 9 раз. Следует отметить, что в двухтрубном варианте в ряде случаев окажется более рациональным снижение расчетной температуры воды до 150° С, с тем чтобы избежать высокого статического давления и связанного с ним увеличения расчетного давления и толщины стенки труб. Это позволит обойтись трубами меньшей толщины, но диаметр их одновременно возрастет, так как доля расходов теплоносителя по сравнению с двухтрубной системой при 150°С для однотрубной, рассчитанной на 180° С, будет меньше. [c.95]

Рис. 5-1. Номограммы для определения расчетной толщины стенки в зависимости от расчетной температуры стенки и расчетного давления Рр для труб нз стали 20.

В формулах (8-12) и (8-13) и вн — соответственно наружный и внутренний диаметры трубы, ы р — расчетное давление, МПа. Расчетное давление принимается равным номинальному на входе в трубопровод. Для трубопроводов, по которым транспортируется жидкая среда, необходимо также учитывать гидростатическое давление столба жидкости, если оно превышает 3% номинального давления. [c.148]

Котел поставляется заказчику заводом с паспортом, где указываются его заводской номер, дата изготовления, расчетное давление (в барабане, на выходе из перегревателя или на выходе из котла), температура среды на входе-выходе из агрегата, паропроизводительность, характеристики отдельных поверхностей нагрева среды, данные об основных частях котла, материале труб и трубопроводов, соединений, арматуре и контрольно-измерительных приборах. [c.486]

Часть обвязки, предназначенная для рабочей жидкости высокого давления, выполняется только из цельнотянутых труб диаметром 1—1 /2 с установкой на ней арматуры (вентилей, обратных клапанов, дросселей и др.), рассчитанной на работу под высоким давлением. Остальная обвязка может быть выполнена из любых труб расчетного диаметра с установкой арматуры низкого давления. Арматура высокого давления применяется малогабаритная, так как имеет условные проходы в основном 10—30 мм. [c.182]

В групповых установках имеются резервные силовые насосы. Обычно резервный насос включается параллельно с основным для ускорения спуска погружного агрегата. Давление рабочей жидкости, необходимое для спуска погружного агрегата, относительно невелико. Величина его определяется главным образом гидравлическими потерями при движении жидкости в трубах и, следовательно, зависит, прежде всего, от глубины подвески погружного агрегата, длины напорной и выкидной линий, а также от расхода жидкости. Сила трения погружного агрегата о стенки труб невелика и с избытком перекрывается весом его. Однако через трубы, имеющие местные сужения или изгиб, погружной агрегат проходит с трудом. В этих случаях давление рабочей жидкости возрастает. Максимальный контакт манометра устанав-чивается на давлении, превышающем примерно на 20% расчетное рабочее давление. Время спуска погружного агрегата нетрудно подсчитать, так как оно находится в прямой зависимости от скорости жидкости в центральной колонне труб. Незадолго до того, как погружной агрегат по расчету должен достичь седла, резервный насос в групповой установке выключается и проводится наблюдение за манометром. При достижении погружным агрегатом седла циркуляция жидкости в трубах прекращается, давление ее в центральной колонне возрастает и, после достижения определенной величины его, агрегат начинает работать. [c.205]

Особенно перспективно применение таких трубопроводов для транспорта попутных нефтяных газов, насыщенных сероводородом, т. е. для условий, где стальные трубопроводы выходят из строя через 2—3 года. Такой трубопровод диаметром 456/532 мм, протяженностью 30 км, предназначенный для транспорта попутных газов, с расчетным давлением 6 агм построен в Башкирии. Соединение труб в единую нитку производилось с помощью чугунных муфт и резиновых уплотнительных колец. Стыковое соединение указанного типа является наиболее уязвимым местом, поскольку резиновые кольца недостаточно стойки к транспортируемому газу. Асбоцементные же трубы, благодаря взаимодействию с нефтяными газами повышают постепенно свою плотность и газонепроницаемость. [c.202]

Подъем давления в секциях проводили ступенчато с пятиминутной выдержкой через каждые 2,5 МПа. Разрушение трубы, бывшей в эксплуатации, произошло лавинообразно при давлении 17 МПа (напряжение 520 МПа), а новой Трубы — при давлении 19,5 МПа (напряжение 580 МПа) с явно выраженной площадкой, указывающей на предшествующую разрушению пластическую деформацию металла. Напряжения определили расчетным путем с погрешностью, не превышающей 10 %. В процессе испытаний для диагностики разрушения фиксировали количество импульсов акустической эмиссии (ЛЭ). Значительное увеличение количества импульсов АЭ в трубе, бывшей в эксплуатации, произошло при давлении 10,0—12,5 МПа (рабочие напряжения 300—375 МПа), т.е. при достижении предела текучести металла. [c.117]

Труба должна выдерживать максимальное давление пара. По этой причине корпус и торцевые крышки трубы должны быть точно рассчитаны, а их соединение должно быть выполнено с помощью высококачественной сварки до того, как будут завершены расчеты и производство большой партии продукции. Изготовленные экспериментальные трубы могут быть испытаны под высоким давлением пара путем нагрева трубы настолько, чтобы убедиться, что корпус трубы, торцевые крышки и соединения способны выдерживать расчетное давление пара при соответствующем запасе прочности, гарантирующем безопасную работу. Такие эксперименты должны быть проведены в закрытом прочном, выдерживающем взрыв сосуде для того, чтобы оградить от опасности повреждения оборудования и ранения персонала в случае возможного разрыва трубы. Для того чтобы убедиться в герметичности изготовленной тепловой трубы, можно провести испытания на утечки. Испытания на утечки предпочтительнее производить при рабочих температурах трубы. Труба может быть помещена в камеру, заполненную газом, не содержащим теплоносителя. Обнаружение теплоносителя в камере указывает на наличие утечек. Для обнаружения следов теплоносителя применяются химические методы, масс- [c.178]

Утонение стенки является следствием пластической деформации трубы при развальцовке. Зазор (между трубой и решеткой) выбирается таким, чтобы металл трубы при остаточной деформации не упрочнялся, а прилегающий к трубе металл решетки имел лишь упругую деформацию. Толщина стенки работающей трубы под давлением после утонения должна быть не меньше расчетной (во избежание аварии). [c.16]

Испытания топочных экранов прямоточных котлов проводятся на головном образце для выявления условий работы новых типов панелей и на эксплуатируемом котле в случае предполагаемых серьезных изменений режима работы (например, изменение вида топлива), а также для выяснения причин повреждения труб топочных экранов. В зависимости от целей испытаний перед началом их организации проводят тщательный расчетный анализ подлежащих экспериментальному изучению топочных панелей в соответствии с рекомендациями [36]. При этом определяют массовые скорости среды, запасы надежности по устойчивости потока, гидравлическим и температурным разверкам, а также температурный режим труб, потери давления в элементах, необходимость установки дроссельных шайб и их размеры. Расчет, как правило, производят на каждом виде топлива для номинальной и наименьшей гарантированной заводом-изготовителем нагрузки котла, а также для растопочных режимов. Для построения гидравлических характеристик и [c.222]

Для создания глубокого вакуума эжекторы выполняются двух-и трехступенчатыми. На рис. И.62 дан схематический чертеж трехступенчатого пароструйного эжектора ЛМЗ типа ЭП-3-600-4. Пар с расчетным давлением 13 бар (13,2 кгс/см ), поступая по трубе /, вытекает из сопла 2 и увлекает паровоздушную смесь из конденсатора в диффузор 9. Повысив здесь давление до значения, промежуточного между конденсаторным давлением и атмосферным, вся эта смесь пара и воздуха поступает в поверхностный холодильник с П-образными трубками первой ступени 5 эжектора и направляется вверх (направление движения показано стрелками). При этом движении происходит частичная конденсация пара из паровоздушной смеси. Конденсирующийся [c.199]

В этих формулах р — расчетное давление в трубе, МПа /) и 5 — номинальный наружный диаметр и толщина стенки, мм — радиус гиба по чертежу, мм. [c.198]

В настоящей главе будет рассмотрен вопрос о прочности толстостенной трубы и быстровращающегося диска постоянной толщины. Природа образования внутренних сил в толстостенной трубе, нагруженной давлением, и в быстровращающемся диске различйа. Однако задача расчета этих деталей сводится к общей расчетной схеме тела вращения. При дальнейшем анализе обнаруживается также полное совпадение дифференциальных уравнений для определения перемещений и напряжений в том и другом случаях. Поэтому обе задачи целесообразно рассмотреть совместно. [c.275]

Выбор труб производят в зависимости от диаметра проектируемого трубопровода, расчетного давления и условий его эксплуатации по действующим на момент расчета ГОСТам на трубы. Так, например, при давлении в трубопроводе до 1 МПа и прокладке труб внутри зданий и сооружений рекомендуется применять стальные водогазопроводные трубы (ГОСТ 3262—75), а при более высоких давлениях — стальные электросварные (ГОСТ 10704—76) и горячедеформированные (ГОСТ 8732—78) трубы. [c.96]

Для элементов котлов характерна работа под действием внутреннего давления рабочего тела в сложных температурных условиях (барабаны, коллектора, трубы поверхностей нагрева). При выполнении расчета этих элементов за расчетное давление, действующее со стороны рабочей среды на стенку, принимается давление р пара на выходе из котла, увеличенное на величг ну гидравлических потерь 2 Др и давления столба Ьщ рабочего тела при номинальной нагрузке тракта от выходного коллектора [c.223]

Две десятиметровые трубы из опытной партии испытывались в гидропрессе Па 9337 при расчетном давлении 5 МПа. Выпучивания, течи и искривления оси трубы не наблюдалось. [c.234]

При установке пароохладителя в рассечку пароперегревателя тепло-восприятие каждой части перегревателя [формула (8-3)] определяется раздельно, при этом задаются промежуточным значением температуры пара и определяют промежуточную энтальпию пара Тепловосприятие излучением учитывается при расчете первой по ходу газов части пароперегревателя. Расчетное давление пара на границе между отдельными частями пароперегревателя принимается равным полус5тиме величин давления пара в барабане котла и перед главной задвижкой. Температура пара на выходе из ступени (по ходу пара) согласуется с предельно допустимой температурой стенки труб. [c.144]

S — толщина стенки трубы, мм р — внутреннее рабочее (расчетное) давление, Kzj M d и d — внутренний и наружный диаметр трубы, мм а — допускаемое напряжение в стенке трубы от растяжения, кг/см с — прибавка к расчетной толщине стенки, принимаемая равной 0,15 s, но не менее 1 мм. [c.278]

Минимальная прнбавка б к расчетной толщине стенкн трубы, подверженной давлению, /о от расчетной толщины стенки (по [Л. 6]) [c.39]

Примечание. Чугунные водяные экономайзеры комплектуются из ребристых труб длиной 2 ООО и 3 ООО мм. Внутренний диаметр 60 мм, толщина стенки 8 мм. Размеры ребер трубы 150X150 мм. Предельное расчетное давление воды в экономайзере 28 кГ/см . Конечная температура подогрева воды должна быть на 20—40 С ниже температуры насыщенного пара в котле. Максимально допустимая температура дымовых газрв перед экономайзером 425° С. Чугунные водяные экономайзеры нз труб длиной 2,0 и 3,0. изготовляются Кусинским машиностроительным заводом. [c.165]

Для труб, составляющих пакеты поверхностей нагрева, расположенные между двумя камерами или бapaбaнa иI, расчетное давление принимается равным расчетному давлению для той из двух камер (барабанов), где оно является наибольшим. [c.304]

Расчетная толщина стенки, труб определяется по тепломеханическому расчету или из номогра.мм для наиболее ходовых диаметров труб в зависимости от марки стали, диаметра трубы, расчетной температуры стенки и давления среды (рис. 5-1 — 5-5). [c.140]

Рис. 5-2. Номограммы для определения расчетной толщины стеггки в зависимости от расчетной температуры стенки 1р и расчетного давления рр для труб из стали 12Х1МФ. а — 0 =32 мм б 0 =42 мм й —45 мм г — 0 =57 мы.

Рис. 5-3, Номограмма для определения расчетной ТОЛШ.ИНЫ стенки в зависимости от расчетной температуры <р и расчетного давления Рр для труб Он = 32 мм из стали Х18Н12Т.

Рис. 5-4. Номограмма для определения расчетной толщины стенки в зависимости от расчетной температуры стенки (р и расчетного давления рр для труб 0 =42 мм из стали 12Х2МФСР,

Трещины после эксплуатации обнаруживаются главным образом у водоопускных и водоперспускных труб, но могут появляться и у отверстий труб пароводяной смеси, отвода пара, подвода питательной воды, рециркуляции и т. д. (рис. 8.2,а). Большое значение для образования и развития трещин в барабанах имеют коррозионные процессы, возникающие при периодическом разрушении поверхностной защитной магнетктовой пленки. Характер трещин зависит От того, происходит ли резкое изменение температуры в период, когда барабан находится под расчетным давлением или под пониженным (табл. 8.1). При пониженном давлении трещины расходятся на внутренней поверхности радиально во все стороны. Поскольку напряжение от внутреннего давления по образующим барабана [c.237]

Толщина стенки трубы округляется до ближайшего размера по сортаменту труб. Разрешается округление в меньшую сторону на величину не более 3% от расчетной толщины. Допускаемое расчетное давление и фиведенное напряжение определяются по формулам [c.523]

На рис. 4.3 схематично показан процесс неудачного запуска тепловой трубы, когда давление паров теплоносителя при температуре стока тепла и термическое сопротивление на поверхности конденсатора очень малы. Вследствие малого термического сопротивления на границе конденсатора увеличение во времени тепловой нагрузки не вызывает повышения температуры (и соответственно роста давления и плотности) пара в конденсаторе. В результате низкой плотности пара на выходе из испарителя возникает звуковой, поток, а в конденсаторе — сверхзвуковой поток и скачок уйлотнения. С увеличением тепловой нагрузки паровой поток, имеющий высокие скорости, в конечном счете вытягивает жидкость из структуры фитиля, что приводит к осушению испарителя и его перегреву. Хотя в расчетных условиях тепловая труба может [c.103]

При оптимальной геометрии кромок, характеризуемой величинами п и р, были получены сварные трубы, из которых вырезались образцы для испытаний на загиб и растяжение. Образцы разрушались по основному металлу. Образцы труб длиной 1,5 м подвергались гидравлическим испытаниям. При испытаниях на швах образцов обнаруживались микротечи, количество которых возрастало с увеличением давления. Все образцы труб, сваренных при оптимальных режимах, включая и трубы, имеюш,ие микротечи, разрушались при расчетных давлениях по образующей трубы, [c.169]

Рассчитать болты для крепления заглушки паропровода с внутренним диаметром В = 200 мм (рис. 382), ес.чи расчетное давление в трубе Р= = 10 ат, число болтов тг=6, допускаемое напряжение для болтов [о] = = 750 кГ/см , а коэффхщиент понижения допускаемого напряжения /с=1,45. [c.166]

При вращении барабана на него наматывается трос 4 длиной 10 м, к концу которого прикреплен крюк 12 (рис. 64) для захвата трубы. Расчетный диаметр барабана 200 мм. Общее передаточное число от гидромотора к барабану 27,5. Давление жидкости в гидромоторе 80 кг см . Максимально возможное число оборотов гидромотора 1500 в минуту. Расход жидкости за один оборот гидромотора 64 см . Скорость выбирания каната при максимальном числе оборотов гидромотора 24 м1мин. [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...