Питательные насосы, характеристики

Выбор типа насоса для конкретных условий должен производиться с учетом формы рабочей характеристики. Так, например. насосы с пологими характеристиками применяются при регулировании производительности задвижками. В этих насосных установках потери будут наименьшими. В частности, питательные насосы (для питания водой паровых котлов) имеют пологие характеристики. [c.247]

Таблица 9.4. Основные технические характеристики гидромуфт питательных насосов

Поле характеристик питательных насосов [c.320]

Пуск питательного насоса 250, 253 Пьезометр 32, 40, 49 Пьезометрическая высота 20, 32, 33 Пьезометрический уклон 38 Рабочая часть характеристики насоса 145 [c.328]

Характеристики всех питательных насосов, присоединяемых к общей магистрали, должны допускать параллельную работу их. [c.318]

Питательная вода для паровых турбин— Регенеративный подогрев 13 — 159 Питательные насосы паровозные поршневые — Технические характеристики 13 —4С7 Питательные приборы на паровозах 13 — 407 Плавающие резцы — см. Резцы плавающие Плавиковый шпат 6 — 7 Плавильные агрегаты литейные 6 — 144 Плавильные печи — см. Печи плавильные Плавильные печи электрические — см. Печи электрические плавильные Плавка алюминиевых сплавов 6 — 194 [c.195]

Определение динамических характеристик объекта по основным каналам возмущающих и управляющих воздействий при различных нагрузках. Результаты моделирования представляют информацию для последующего проектирования систем управления. В частности, по результатам моделирования оиределяется структурная схема системы управления, выбираются наиболее представительные импульсы, управляющие воздействия, определяются параметры настройки основных регуляторов для типовых систем регулирования питания, топлива, температуры перегрева. Для этой цели достаточно построить детерминированную линейную модель парогенератора, ограниченную по пароводяному тракту питательным насосом и регулирующими клапанами турбины. Модель должна включать также тракт вторичного пара от выхода из ЦВД до возврата в турбину. [c.64]

В табл. 43а приведены технические характеристики электрических питательных насосов, изготовляемых в СССР. [c.251]

Помимо питательных насосов, представляющих самостоятельные объекты, завод разработал проекты специальных насосов типа НВР для системы регулирования паровых и газовых турбин, выпускаемых заводом. Эти насосы вертикального типа, центробежные имеют очень пологую характеристику, что обусловлено их назначением. Характерной особенностью насосов НВР паровых тур- [c.493]

Геометрические характеристики патрубков. На рис. 1 представлен входной патрубок насоса кольцевого типа, имеюш ий широкое распространение в. конденсатных, бустерных и питательных насосах. Для патрубков этого типа различные сочетания внешних геометрических соотношений достигаются путем изменения диаметра камеры Z>K, входного и выходного диаметров, изменением параметров входного /ва и выходного /ко конфузоров. Соотношения внутренних геометрических параметров патрубков изменяются с помощью сменных втулок, имеющих различные размеры (йвт и Двт), и вставок, изменяющих высоту камеры и ее внутреннюю конфигурацию. [c.77]

Для правильной и экономичной эксплуатации насосов необходимо знание персоналом зависимости напора и требуемой мощности от производительности насоса, его характеристики, а также характеристики сети, на которую работает питательный насос — гидравлического сопротивления трубопроводов, арматуры и подогревателей питательной воды при различной нагрузке. Давление питательной воды перед котлом должно обеспечить нормальное питание его через экономайзер при наибольшем возможном давлении в котле, максимальных нагрузке и гидравлическом сопротивлении водяного экономайзера и питательной арматуры с достаточным запасом по давлению и производительности. [c.269]

Как отмечалось выше, начальное давление пара может быть снижено изменением частоты вращения питательного насоса при отсутствии дросселирования по всему пароводяному тракту либо посредством дросселирования рабочего тела в питательном клапане или специальных клапанах, встроенных в тракт котла, при нерегулируемом насосе. Удельный расход теплоты брутто во всех этих случаях практически одинаков. Однако возможность сокращения затрат мощности на привод питательного насоса делает наиболее эффективной первую из указанных программ. Это связано с изменением характеристик сети, на которую работает насос. [c.145]

Гидравлическое сопротивление каждого участка водопарового тракта пропорционально рш , где т — скорость рабочего тела р — его плотность. При ПД, когда плотности воды и пара изменяются незначительно, гидравлические потери Ар можно считать пропорциональными квадрату расхода пара. Характеристика сети определяется кривой 1 на рис. Vni.l7. При СД гидравлическое сопротивление водяной части тракта меняется в зависимости от рел<има примерно так же. Сопротивление же парового тракта при равных расходах оказывается большим, чем при ПД, ввиду больших скоростей пара. Таким образом, суммарное гидравлическое сопротивление водопарового тракта при СД больше, чем при ПД. Однако понижение давления перед турбиной, во много раз превосходящее прирост гидравлического сопротивления, определяет общее уменьшение требуемого давления за насосом при СД (кривая 2) и возможность сокращения вследствие этого затрат мощности на привод питательного насоса. [c.145]

I — характеристика сети при ПД 2 — характеристика сети при СД 3 —характеристика нерегулируемого питательного насоса 4, 5 характеристики насоса ири регулировании частоты вращения S — характеристика одного нерегулируемого насоса при параллельной работе двух насосов [c.145]

Рассмотрим далее режимы работы ПТУ при СД с нерегулируемыми питательными электронасосами. Пусть характеристика такого насоса соответствует кривой 3 (рис. VHI.17). Уменьшенному расходу питательной воды при работе блока с ПД соответствуют точки В на характеристике насоса и С — на характеристике сети. Так как характеристика нерегулируемого насоса не может быть смещена, для совместной работы насоса с сетью необходимо смещение вверх характеристики сети. Это достигается прикрытием РПК, причем его сопротивление возрастает на величину, определяемую отрезком ВС. Затраты мощности на привод насоса оказываются больше, чем в рассмотренном выше случае. Требуемое давление за насосом при переходе к скользящему давлению свежего пара определяется точкой l. Невозможность смещения характеристики насоса вынуждает, однако, применять в этом случае большее дросселирование в РПК (отрезок B i). Следовательно, нерегулируемый питательный насос не позволяет реализовать возможности уменьшения затрат мощности на его привод, определяемой характеристикой сети при СД. [c.146]

Часть энергоблоков докритического давления имеет по два параллельно работающих питательных электронасоса. Пусть характеристика каждого из насосов изображается линией 6, а характеристика их совместной работы—линией 3 на рис. VHI.l . Режимы больших нагрузок блока обеспечиваются совместной работой обоих насосов. С понижением нагрузки до некоторых значений, которым соответствуют расходы питательной воды Gi при ПД и Ог при СД, причем G2>Gi, один из насосов может быть отключен. Возможность работы в диапазоне режимов Gi—G2 с одним насосом в то время, как при ПД необходима совместная работа двух насосов, обеспечивает при СД выигрыш в мощности привода питательного насоса [23], правда, меньший, чем при изменении частоты вращения. Величина выигрыша определяется разностью ординат кривых 3 и 6. Однако диапазон режимов, где достигается этот выигрыш, невелик. [c.146]

Отрицательное влияние паропарового промежуточного перегрева и системы регенерации оказывается соизмеримым с положительным влиянием остальных факторов. Вследствие этого результирующий термодинамический эффект для каждого конкретного энергоблока такого типа определяется особенностями его тепловой схемы и характеристиками основного оборудования. Поскольку характеристики парораспределительных органов турбины, питательных насосов и др., а также величина недогрева в промежуточном перегревателе и регенеративных подогревателях могут существенно различаться даже для однотипных энергоблоков, имеющих паропаровой промежуточный перегрев, при сравнении различных программ их регулирования могут быть получены неоднозначные результаты. [c.152]

Сравнение тепловой экономичности теплофикационных ПТУ при различных программах регулирования. Выше выполнен в общем виде термодинамический анализ, выявляющий общие качественные закономерности изменения удельного расхода теплоты при переходе к СД. Для количественной оценки эффективности СД он нуждается в дополнении детальными расчетами тепловых балансов применительно к конкретным агрегатам с тем, чтобы учесть их особенности (характеристики регулировочных ступеней, питательных насосов и их приводов, тепловые схемы, многоступенчатый подогрев сетевой воды и пр.). Ниже приведены резуль- [c.176]

I — СД с открытым перегрузочным клапаном 2 — СД с пятью открытыми клапанами 3 — КР 4—5 — соответственно характеристики 1 а 3 при ограничении минимальной частоты вращения турбопривода питательного насоса [c.176]

Технические характеристики питательных насосов типа ПТ-33/29 с паротурбинным приводом [c.264]

Питание паровых котлов может быть индивидуальным (раздельными насосами) и групповым (общими насосами). Питательные насосы, присоединенные к общей питательной магистрали, должны иметь характеристики, допускающие их параллельную работу, так как не должны допускаться даже кратковременные перерывы питания котлов водой. [c.226]

При конструировании ртутных питательных и особенно циркуляционных насосов возникает ряд затруднений, связанных с необходимостью абсолютной герметичности уплотнения вала и с высокими температурами ртути (в питательных насосах —около 250° С, в циркуляционных — 550 С и выше). Эксплоатация ртутно-водяной установки Вест-Линн с парогенератором принудительной циркуляции свидетельствует о том, что G. Е. Со справилась с затруднениями при конструировании ртутных питательных и циркуляционных насосов. Однако эта фирма держит в секрете конструкции и характеристики построенных ею насосов. [c.206]

Параметры питательной и котловой воды, а также условия подачи воды оказывают сильное влияние на конструкцию питательного насоса и насоса многократной принудительной циркуляции (НПЦ) и особенности их работы. Питательный насос создает напор Н, необходимый для преодоления давления в парогенераторе и сопротивления питательной линии. Величина этого напора определяется гидравлической характеристикой поверхностей нагрева (см. табл. 1-1) в барабанном парогенераторе напор превышает давление в барабане на ве- [c.176]

Определение гидравлических характеристик циркуляционных контуров парогенератора и наладки циркуляции при температуре воды 20 и 170° С производились при рабочем давлении. Давление создавалось питательным насосом, температура регулировалась за счет изменения расхода пара на ПВД. [c.105]

Качан А. Д., Рубахин В. Б. Исследование оптимальных характеристик и типов турбоприводов питательных насосов мощных блоков. — В кн. Научные и прикладные проблемы энергетики, вып. 2. — Минск Высшая школа, с. 22—25. [c.265]

Основные характеристики питательных насосов, выпускавшихся ЛМЗ [c.152]

ДЛЯ поддержания постоянного давления воды в питательной магистрали (характеристики снимались при параллельной работе питательных насосов на обш ую магистраль) [c.209]

Питательные насосы, присоединяемые к общей магистрали, должны иметь характеристики, допускающие параллельную работу насосов. [c.52]

Основные технические характеристики этих турбин приведены в табл. 1-10—1-13, а турбин для привода питательных насосов — в табл. 1-13а данные комплектующего оборудования помещены в приложении 1. [c.34]

Аналитические многофакторные характеристики находят применение и для других видов оборудования ТЭС и АЭС — пиковых водогрейных котлов, сетевых и регенеративных подогревателей, сетевых насосов, питательных насосов и т. п. Некоторые графические характеристики вспомогательного оборудования приведены в гл. 12. [c.140]

Электрическая мощность ГТУ 297 Электрический КПД генератора 16 Электропривод питательного насоса 129, 130, 132 Электрофильтр золоулавливания 254, 255 Энергетическая характеристика аналитическая многофакторная парового котла 139, 140 [c.325]

Питательные насосы, характеристики 299 Плавление см. Температура нлавления Плазма 98 Плоскость 21 Плотность 83 [c.738]

Насос ПЭ-580-200 имеет постоянно падающую характеристику (рис. 9.7), что соответствует требованиям, предъ являемым к питательным насосам. [c.229]

Таким образом, использование нормативного метода расчета потерь полного напора [1, 2, 8] при подъемном движении двухфазного потока в каналах на основе данных, полученных при заданных характеристиках течения по потерям напора на трение в горизонтальной трубе и истинному объемному паросодержа-нию ср в горизонтальном или вертикальном канале (при непосредственном измерении ф), может привести при проектировании соответствующего оборудования к совершенно неоправданному завышению высоты циркуляционных контуров (при естественной циркуляции) или мощности питательных насосов (при прямоточной схеме движения двухфазного теплоносителя). [c.175]

В технических характеристиках оборудования приводятся основные паспортные или расчетные параметры (производительность, поверхность нагрева, давление, разрежение, темнература, скорость вращения и пр.), тип котла, топки, пароперегревателя, водяного экономайзера, воздухоподогревателя, тяго-дутьевых машин, питательных насосов, золоулавливающих и золоудаляющих установок, мельниц, питателей пыли и сырого топлива и другие конструктивные особенности данного оборудования. [c.269]

Кроме указанных выше характеристик, к технологическим показателям работы котельной установки относятся характеристики работы питателей сырого угля и пыли, определяющие зависимости их производительности от скорости вращения, а последних — от положения регулирующего реостата характеристики цепных решеток и других механических топок в виде зависимости скорости движения полотна от положения реостата, коробки скоростей и т. п. характеристики работы питательных насосов, золоудаляющих устройств и пр. для установления зависимости между их производительностью, напором и скоростью вращения и расходом электроэнергии характеристика растопки котла из холодного или горячего резерва и расход топлива на рчстопку к. п. д. и сопротивление золоулавливающих установок характеристика сепараторов -пыли и его к. п. д. и др. [c.273]

Фиг. 320а. Характеристики параллельной работы питательных насосов.

Заводом разработана конструкция питательного насоса производительностью 1500 м 1ч на давление 350 ата и мощность 16800 кет. Для обслуживания двухкорпусного котла турбоустанов-. ки предусмотрены два таких насоса (СВПТ-350-1350), работающие параллельно. Главные насосы по производительности превосходят турбонасосы блока 300. мет на 30% каждый, однако корпусные детали у этих насосов одинаковые. Достичь сокращения габаритов насосов позволила проведенная заводом совместно с Ленинградским политехническим институтом отработка нового варианта ступени питательного насоса. Экономическая характеристика новых насосов будет несколько(на2%) выше,чемунасосаСВПТ-340-1000. Программой завода предусмотрены испытания головных образцов насосов на стенде в условиях, максимально приближающихся к натурным. [c.493]

Турбопривод питательного насоса. Перевод блока на СД радикально изменяет общие условия работы турбопривода [8]. Организация работы турбопривода при ПД связана с определенными затруднениями на режимах малых нагрузок. Их природа заключается в том, что приводная турбина, получающая пар из нерегулируемого отбора главной турбины, работает при скользящих параметрах пара. При снижении мощности главной турбины уменьшаются давление в отборе и массовый расход пара турбоприводом. Вследствие этого, а также в результате снижения к. п. д. мощность приводной турбины при постоянном открытии ее регулировочных клапанов уменьшается быстрее, чем мощность насоса (кривые / и 2 на рис. VIII. 19). Если пропускная способность проточной части приводной турбины выбрана так, чтобы обеспечить мощность насоса при номинальном режиме блока (точка А), то при снижении нагрузки блока мощность приводной турбины окажется меньше мощности, требуемой для привода насоса. Поэтому при проектировании приводной турбины выбирают проточную часть с большей пропускной способностью (характеристика 3) с тем, чтобы в достаточно широком диапазоне режимов ВС иметь избыточную мощность турбопривода. [c.147]

Тепловая экономичность влажнопаровых ПТУ при скользящем давлении. Применение СД для агрегатов АЭС, как и для ТЭС, открывает возможности снижения затрат мощности на привод питательных насосов. Для блоков, имеющих электропривод питательных насосов, основной путь частичного использования этого эффекта — поочередное отключение насосов, производимое так же, как на ТЭС неблочного типа. Полезной может оказаться установка гидромуфты на одном из насосов. Более полно выигрыш в собственных нуждах может быть использован в схемах с турбоприводом питательных насосов, которые применяют для мощных энергоблоков. Режимы работы питательного насоса и его турбопривода, а также общая характеристика получаемого выигрыша при этом принципиально не отличаются от рассмотренных в п. УП1.3. [c.150]

Перепады давления в прямоточных элементах и в контурах в целом подсчитываются для построения их гидравлических характеристик и определения напвра питательного насоса. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...