Фрезы Формулы для расчета

При приложении нагрузки в середине длины оправки (на месте закрепления фрезы) формула для расчета коэффициента податливости станка упрощается и принимает вид [c.37]

Определение диаметров фрез в наборе. В табл. 2 приведены формулы для расчета диаметра типовых дисковых и цилиндрических фрез при использовании их в наборе. [c.376]

Формулы для расчета чистовых червячных фрез приведены в табл. 13, а формулы проверочного расчета для определения пригодности имеющейся фрезы — в табл. 14. [c.510]

Формулы для расчета червячных зуборезных фрез [c.511]

Формулы для расчета 511 — 513 Фрезы червячные для валиков прямолинейного профиля — см. Фрезы червячно-шлицевые [c.747]

Настройка фрезерного станка на обработку винтовых канавок. Винтовые канавки фрезеруют концевой фрезой на вертикально-фрезерном станке или дисковой фрезой на горизонтально-фрезерном станке. В табл. 18 приведены формулы для расчета настройки делительной головки на фрезерование винтовых канавок. [c.567]

В табл. 21 приведены формулы для расчета настройки делительной головки при фрезеровании винтовых канавок. Эти формулы не зависят от метода фрезерования канавок, но при фрезеровании концевой фрезой стол станка не требует поворота. [c.312]

Формулы для расчета червячных чистовых фрез (эскизы см. табл. 17 и 18) С винтовыми канавками [c.742]

Скорость резания, допускаемая червячными фрезами, определяется в зависимости от условий работы (черновая или чистовая обработка), материала обрабатываемой детали, величины модуля т, подачи фрезы 5, стойкости фрезы Т. Формулы для расчета скорости резания аналогичны подобным формулам при других видах Рис. 187. Износ обработки, модульных фрез Для нарезания стальных колес в один проход [c.306]

При фрезеровании канавок иногда ставится задача получения зубьев обрабатываемого изделия постоянной заданной высоты к (рис. 2). Для этого случая в табл. 3 приведены формулы для определения величин хну. Иногда при фрезеровании канаве необходимо получить на зубе небольшую полоску (фаску) f (рис. 3). В этом случае в расчет величин координат установки фрез вводят ширину / фаски, учитываемую при определении центрального угла е [c.463]

Червячные фрезы для червячных колес. У червячной фрезы для нарезания червячных колес модуль, диаметр делительного цилиндра, число заходов и профильный угол должны быть тождественны с основным червяком, сцепляемым с червячным колесом. Порядок расчета и формулы для определения конструктивных элементов зуборезных червячных фрез даны в табл. 137. [c.184]

Для расчета угла наклона шпинделя делительной головки при фрезеровании двухугловых фрез со стороны малого и большого конусов используются приведенные выше формулы и табл. 33. [c.219]

Для расчета координат точек эвольвентного участка зуба поместим начало координат в центр зубчатого колеса. Ось 0Y совместим с осью симметрии профиля впадины. Координаты х я у любой точки М профиля фрезы определяются по формулам [c.367]

Для расчета фрезы принимают некоторый средний между ними делительный диаметр D , определяемый по формуле [c.386]

Радиус закругления г дна канавки фрезы задается из конструктивных соображений. Можно использовать для расчетов формулу [c.394]

В табл. 46 даны формулы и соответствующие значения постоянных коэффициентов для расчета сил резания и мощности при фрезеровании различных металлов фрезами разных типов [51 ]. Они полностью соответствуют выведенным уравнениям (243) и (247). [c.331]

На рис. 195 представлена номограмма, построенная в двойной логарифмической системе координат для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса концевыми пазовыми фрезами из быстрорежущей стали [78]. Номограмма, состоящая из трех участков, построена по формуле [c.200]

Все указанные формулы необходимы для расчета профиля новой фрезы. Однако точность его нарушается уже после первой переточки. Погрешность профиля зависит от двух причин а) метода переточки фрезы б) метода установки резца при затыловании. [c.350]

Влияние охлаждения объясняет различные значения, полученные нами при расчете удлинения зуба фрезы по формуле для токарного резца (57 мк) и фактически замеренного. Если эти циф- [c.109]

При расчете фрез с винтовыми зубьями в формулу для определения угла е подставляется не 2, а величина [c.171]

Конструктивные элементы фрез без усиков определяются по формулам для шлицевых фрез с усиками, за исключением максимальной высоты профиля hi и толщины зуба на высоте h (пункты 27 и 2В расчета фрез с усиками). [c.467]

В первой части справочника содержались указания по выбору коэффициентов смещения (коррекции), формулы для геометрического расчета и альбом блокирующих контуров для зубчатых передач, составленных из колес, нарезанных инструментом реечного типа (червячные фрезы, гребенки, шлифовальные круги и т. д.). Вторая часть содержит аналогичные материалы для передач внешнего и внутреннего зацепления, составленных из колес, нарезанных долбяками. Необходимость выделения этих материалов в особую книгу объясняется теми особенностями геометрии колес, которые вызваны спецификой нарезания их долбяком. [c.3]

Для образования винтовой линии необходимо сочетание двух движений (рис. 85, г) — вращательного движения детали с одновременным перемещением вдоль оси с таким расчетом, чтобы за один полный оборот детали она успела переместиться на величину шага винтовой линии. Для этого ходовой винт продольной подачи стола связывают сменной зубчатой передачей со шпинделем делительной головки. При вращении ходового винта шпиндель головки с деталью получает вращение и перемещается одновременно со столом. Для получения точного профиля винтовой канавки соответственно зубьям фрезы необходимо стол станка повернуть на угол наклона винтовой линии Р (рис. 85, д). При фрезеровании нескольких винтовых канавок, равномерно расположенных по окружности, головку настраивают на простое деление. Ниже приводятся расчетные формулы для фрезерования винтовых и спиральных поверхностей. Угол поворота стола определяется по формуле [c.202]

Обработка результатов зкспериментального исследования позволила установить ряд зависимостей, представленных в виде графиков и формул. Обобщенные зависимости (5) — (9) могут быть использованы для расчетов режимов резания при фрезеровании гетинакса пазовыми концевыми, угловыми и дисковыми трехсторонними фрезами. [c.66]

На фиг. 57 приведена номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании текстолита цилиндрическими фрезами из быстрорежущей стали. Номограмма построена по формуле (10). [c.121]

На фиг. 60 приводится номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса твердосплавными цилиндрическими фрезами. Номограмма построена по формуле (14)-На номограмме показаны два примера определения скорости резания. [c.123]

На фиг. 61 приведена номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании текстолита твердосплавными цилиндрическими фрезами. Номограмма построена по формуле (14). [c.125]

В результате многофакторного планируемого эксперимента получена формула для расчета скорости резания (м/с) при фрезеровании ВКПМ фрезами, оснащенными вставками из АСБ [64], [c.137]

Формулы для расчета скорости резания, крутящего момента и мощности при нарезании резьбы автоматными, гаечными и машинными метчиками, круглыми плашками, резьбонарезными самооткрывающимися головками, резьбовыми резцами и гребенчатыми резьбовыми фрезами приведены в табл, 84. Поправочные коэффициенты, учитывающие влияние качества обрабатываемого материала на скорость резания, крутящие моменты и мощность при резьбо-нарезании приведены в табл. 86. [c.270]

Формулы для расчета профиля фрезы фрезеровайие прямых канавок) приведены ниже. [c.83]

В результате обработки опытных данных для фрезерования плоскостей и уступов в деталях из стали ЭЯ1Т дисковыми пазовыми трехсторонними фрезами из быстрорежущей стали Р9 получена следующая формула для расчета скорости резания [c.202]

В табл. 43 приведены формулы для определения величин х п у при фрезеровании канавок на цилиндрической поверхности одноугловыми и двухугловыми фрезами для получения переднего угла у = 0 к у ф 0 (рис. 14). Иногда при фрезеровании канавок необходимо получить на вубе небольшую полоску (фаску) / (рис. 14). В этом случае в расчет величин координат установки фрез вводят ширину f фаски, учитываемую при определении центрального утла е, рад [c.435]

Профиль косозубого колеса в его торцовом сечении должен быть эвольвент-ным, а профиль фрезы, как видно из фиг. 299, сильно отличается от профиля колеса в торцовом сечении он показан пунктиром в верхней проекции фигуры. Для опредепения профиля пальцевой модульной фрезы, предназначенной для косозубых колес, таким образом, нельзя использовать формулы, пригодные для прямозубых колес. Профиль фрезы для косозубых колес можно определить или графически— по точкам, или более точно — аналитическим расчетом, приводимым в книгах и статьях [c.374]

Расчет по формуле показывает скорость резания 244 м1мин. Номограмма на рис. 200 составлена для расчетов режимов резания при фрезеровании текстолита трехсторонними дисковыми фрезами из быстрорежущей стали. На номограмме показан пример расчета скорости резания для следующих условий обработки Т = 30 мин, = 20 мм, 5 = 0,1 мм1зуб, О = 130 мм. Скорость резания, найденная по номограмме, равна 635 м/мин, что соответствует аналитическому расчету. [c.204]

Фрезы изнашиваются в основном по задним поверхностям. Остроконечные зубья затачиваются по задним поверхностям, а затылован-ные—по передним (см. рис. 25). Расчет величины стачивания за одну переточку (рис. 71) производится по формулам для фрез с остроконечными зубьями / 3 sin а- -ИЛ [c.314]

Исходными для расчета являются следующие данные по колесу — те же, которые используют при подборе червячной фрезы по долбяку — число зубьев Zq делительная толщина зуба So параметры модификации у вершины зуба долбяка (см. рис. 9.9) — утолщение A , угол профиля линии модификации ам и радиус скругления кромки зуба Ро или параметры притупления кромки зуба долбяка фаской (долбяки с модификацией и со скругленной кромкой изготовляют только по специальному заказу) диаметр верщин d диаметр впадин df параметры, определяющие положение граничной точки—dj или = tg вг,1С01а долбяка В передний угол Yb. задний угол на поверхности верщин и боковой задний угол на делительном цилиндре ад если осд не задан, его можно найти по формуле [c.373]

Для определения величин сил, действующих на фрезу, необходимо внать значение окружной силы Р. Для расчета суммарной окружной силы при работе цилиндрической фрезой можно применить следующую приближенную экспериментальную формулу [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...