Коэффициент турбулентного обмена

Таким образом, коэффициент А, а также другие коэффициенты зависят от координаты с/. Докажем это с помощью метода размерностей, ранее примененного для нахождения коэффициента турбулентного обмена импульса. [c.292]

Если аналогичные рассуждения применим для определения коэффициента турбулентного обмена вещества Лд, то получим [c.292]

К заметному обратному влиянию пограничного слоя на распределение давления на стенках диффузора. Кроме этого, значительно возрастет коэффициент турбулентного обмена, определяющего напряжение турбулентного трения во всем потоке и, наконец, могут возникнуть потери, вызванные отрывом. [c.369]

Коэффициенты Турбулентного обмена, теплопроводности и диффузии. Первый член уравнения (187), характеризующий напряжение от турбулентных пульсаций, можно записать в форме уравнения (6) для внутреннего трения [c.152]

Расчеты на основе модели, предложенной в работе [4], для различных каналов проводились уже с упрощенными выражениями для коэффициентов турбулентного обмена. Они будут рассмотрены при изложении результатов исследования теплоотдачи в конкретных видах каналов. Отметим лишь, что несмотря на то, что в модели учитывается потеря молем как тепла, так и импульса, практически в большинстве расчетов соответствующие поправочные функции принимаются равными единице. [c.93]

Отсюда коэффициент турбулентного обмена А, обозначающий согласно (4-1) произведение pw yl, может быть истолкован как коэффициент турбулентной вязкости (аналог обычного динамического коэффициента вязкости j-) [c.77]

Коэффициенты турбулентного обмена, имея в виду схему асимптотического слоя, введем в двух предположениях [c.84]

Полученный результат является общим для обоих предположений о структуре коэффициентов турбулентного обмена, различными будут только значения постоянных [c.85]

Далее В. А. Баум указывает, что поскольку скорости по сечению турбулентного потока незначительно отличаются от их осредненного значения, коэффициент турбулентного обмена можно принимать также постоянным. [c.64]

Впервые гипотеза о постоянстве коэффициента турбулентного обмена по сечению была выдвинута Прандтлем в 1945 г., полагавшим, что коэффициент турбулентного обмена пропорционален результирующей пульса-ционной скорости. [c.64]

Поскольку принято [89], что коэффициент турбулентного [обмена 1>мт постоянен, он не зависит ни от критерия Рейнольдса, ни от координаты. Тогда [c.65]

Графики распределения касательных напряжений и удельных тепловых потоков в пограничном слое использованы для вычисления коэффициентов турбулентного обмена импульсов и тепла и Ад по уравне- [c.353]

Наши экспериментальные данные позволяют проанализировать вопрос о справедливости аналогии в процессах переноса тепла и импульсов при градиентном движении газа. Широко используемая гипотеза Рейнольдса об аналогии сопротивления трения и теплообмена предполагает равенство коэффициентов турбулентного обмена Ад = А и, следовательно, идентичность механизмов переноса тепла и импульсов. Аналогия Рейнольдса приводит к известному соотношению [c.358]

Ha рис. , a показан типичный вид принятого распределения коэффициента турбулентного обмена (Re=IO ). [c.433]

Прандтля условно характеризуется средним но времени коэффициентом турбулентного обмена (е), равным произведению пути перемешивания, называемого такл<е масштабом турбулентности (/), на пульсационную скорость [c.40]

Пользуются также кинематическим коэффициентом турбулентного обмена г = Aj-/p, тогда [c.45]

Рис. 1.40. Распределение по радиусу трубы коэффициента турбулентного обмена е

Для определения безразмерных температур и fl g воспользуемся соотношениями, справедливыми при линейном изменении температуры стенки. Полагая безразмерную скорость о) = 1 и отношение коэффициентов турбулентного обмена тепла и количества движения е = 1, получим [ 1 ] [c.179]

Эта теория хотя и основана на грубом допущении о постоянстве коэффициентов турбулентного обмена по всему поперечному сечению струйного пограничного слоя, однако позволяет простым пересчетом перейти от результатов изучения ламинарных струйных течений к турбулентным. [c.198]

Я —коэффициент температуропроводности К — коэффициент турбулентного обмена количеством движения [c.216]

Ks — коэффициент турбулентного обмена субстанцией s [c.216]

Ко — коэффициент турбулентного обмена импульсом при нейтральной стратификации [c.216]

Kj- — коэффициент турбулентного обмена теплом [c.216]

Предположение (13) (или аналогичные предположения, относящиеся к турбулентным потокам общего типа) содержит величину коэффициента турбулентного обмена А в качестве переменной по сечению трубы неизвестной величины, нуждающейся для своего определения в дополнительных теоретических соображениях. [c.602]

СЛОЯ, вдоль струи (при изменении абсциссы х) поле скоростей деформируется. Пользуясь близостью эпюры скоростей к прямой линии, можем в выражении (101) коэффициента турбулентного обмена А произвести приближенную замену [c.656]

Для ламинарного течения = V, а. ф = а для турбулентного Узф = V + а ф= а + От, где у , кинематичеекие коэффициенты турбулентного обмена. [c.75]

Ламинарноё и турбулентное стабилизированное движение в трубах поэтому коэффициент турбулентного обмена А будет [c.292]

В слабонеизотермических струях поля температур, как и поля скоростей, подобны и описываются зависимостями, аналогичными приведенным выше в табл. 4. Условием, определяющим неизотермичность струи, служит критерий Архимеда Аг (см. гл. IX), характеризующий соотношение между силами инерции и выталкивающими силами, которые проявляются вследствие разности плотности самой струи и окружающей среды. Исследованиями установлено, что при Аг < 0,001 влияние архимедовых сил совсем мало и кинематика такой струи практически не отличается от изотермической. Поэтому такая струя и называется слабонеизотермической. Подобие поля температур, как и распределение концентрации примесей, тут обусловлено аналогией выражений для коэффициентов турбулентного обмена, теплопроводности и диффузии (188), (190), (191). [c.266]

Таким образом, определение коэффициента теплоотдачи сводится к вычислению интеграла, стоящего в знаменателе уравнения (12-17).Эти вычисления были проделаны Д. А. Лабунцовым. При этом использовались уравнения для коэффициента турбулентного обмена Es, предложенные Линем и Шлингером. Было принято, что физические параметры конденсата постоянны и Eg = 8s (т. е. Ргт = 1). Результаты интегрирования аппроксимированы в интервалах 1 Ргж 25 и 1,5-10 Re 6,9-10 уравнением [c.276]

Более универсальны методы расчета Р. Дайслера и К. Голдмана i[3.3—3.5], так как они свободны от ограничений по характеру зависимости физических свойств от давления и температуры. Суть двух подходов к решению задачи одинакова и заключается в численном решении системы дифференциальных уравнений энергии и движения. Различие состоит в методах расчета коэффициентов турбулентного переноса тепла и массы. Р. Дайслером принято, что коэффициенты переноса ет и Eq не зависят от изменения физических свойств, что отражается на точности расчетов при резко переменных свойствах. К. Голдман на основе выдвинутой им гипотезы о том, что изменение турбулентности в каждой точке потока зависит от изменения физических свойств только в данной точке, сумел применить для расчета распределения скоростей и коэффициента турбулентного обмена те же зависимости, что и при постоянных физических свойствах при соответствующей записи в новых переменных. Р. Дайслером и К. Голдманом принято [c.51]

Наряду с этими расчетными схемами зачастую применяется также и простейшая, предложенная еще Буссинеском, в которой вводятся постоянные для всего поля течения коэффициенты турбулентного обмена. И здесь лучшее соответствие с опытом отвечает промежуточному между 1 и 0,5 значению числа сг . [c.82]

Для коэффициента турбулентного обмена импульсом и теплом обычно делается предположение об их равенстве Еи = бт = е. Дж. Хьюитт при расчете турбулентного коэффициента вязкости е пользовался соотношением Дейслера для области О -< / < 20 [c.115]

А. Даклер [3.22] произвел численное интегрирование уравнений теплового потока q и касательного напряжения при линейном законе изменения т с использованием для коэффициента турбулентного обмена законов Кармана и Дейслера (3.34), (3.36). Им был предложен безразмер-ный комплекс для коэффициента теплоотдачи в виде [c.117]

Коэффициенты турбулентного обмена тепла и количества движения Aq иЛ вблизи стенки одинаковы. По мере удаления от стенки коэффициент турбулентного переноса тепла превышает коэффициент турбулентного переноса импульсов и на некоторо1М расстоянии от стенки Aq становится примерно в два раза больше А . С дальнейшим увеличением расстояния от стенки отношение AJпадает. [c.358]

Отношение коэффициентов турбулентного обмена тепла и импульсов AqlA существенно изменяется по сечению пограничного слоя от величины 1 на стенке до - 2 в основной части турбулентного пограничного слоя. [c.359]

В области г//б2<г//б<0,2 (62 — внешняя граница переходной области) естественно цредположить линейную зависимость Vt/v от у, а при yf6>0,2 — независимость Vt от поперечной координаты. Подобный ход кривой для коэффициента турбулентного обмена во внешней области пограничного слоя (г >30) подтверждается экспериментальными наблюдениями (см. например, 1[Л. 5]), а также удовлетворительным соответствием аналогичных схем турбулентного переноса (см. например, 1Л. 3]) измеренному профилю скоростей и закону сопротивления. [c.433]

Заметим, что размерность коэффициента турбулентного обмена M J eK, т. е. та же, что и размерность коэффициентов диффузии, температуропроводности и кинематической вязкости. [c.40]

По данным А. Г. Прудникова [Л. 24], измерявшего параметры турбулентности весьма точным оп-тико-диффуз.ионным методом, коэффициент турбулентного обмена, отнесенный к произведению скорости потока на диаметр трубы, начиная со значений критерия Рейнольдса, равных —10 и выше, становится равным 0,0013—0,009 и автомодельным по скорости потока, т. е. перестает зависеть от Re, так как при этих условиях влияние сил инерции доминирует над влиянием сил вязкости. [c.40]

Следует иметь в влду, что два турбулентных потока могут иметь одинаковые коэффициенты турбулентного обмена е, если в одном случае турбулентность будет мелкомасштабная (пульсационная скорость молей сравнительно велика, а путь перемешивания, т. е. масштаб турбулентности, мал), а е другом крупномасштабная (крупные объемы с малой величиной колебания скорости). [c.41]

Это различие между действительным и прандтлевским путями смешения особенно велико в граничащей непосредственно с твердой поверхностью тонкой области, имеющей поперечный размер порядка вязкого подслоя ( 100). Если в этой области сохранить определение кинематического коэффициента турбулентного обмена [c.594]

Величину А можно при этом рассматривать как коэффициент некоторой воображаемой турбулентной вязкости, обусловленной не микропереносом количеств движения молекул, а возникающим между слоями осредненного движения за счет поперечных пульсаций макропереносом количеств движения конечных объемов жидкости, и назвать коэффициентом турбулентного обмена. Если в данном частном случае движения в плоской трубе предположить, что А есть некоторая постоянная величина и, подсчитав сопротивление трубы, подобно тому, как это было сделано ранее в случае ламинарного движения, непосредственно измерить действительное сопротивление и сравнить [c.600]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...