Подкрепляющие ребра

Рис. III.8. К определению местных напряжений в спиральной камере а — в сопряжении оболочки со статором б — в овальных сечениях в — в конических переходных сечениях г — в подкрепляющих ребрах

Если Л/пр > Мир, то ребро не разрушается (см. далее случай I) и отверстие с подкрепляющими ребрами в предельной стадии рассматривается как один диск. Если Л пр < Nnp, то ребро разрушится одновременно с плитой или раньше ее (случай II). При отсутствии подкрепляющих отверстие ребер возможно образование схем разрушения, при которых Л пр — 0. Рассмотрим некоторые схемы разрушения оболочек с отверстиями. [c.224]

При местном разрушении, когда подкрепляющие ребра отсутствуют, силы, перпендикулярные к краю отверстия в запас проч- [c.224]

В формулах (11) и (12) —критическое напряжение для пластинки заданных размеров — напряи ение в подкрепляющих ребрах. Несущая способность пластинки определяется, как правило, из условий прочности и устойчивости подкрепляющих ребер. [c.202]

Предварительный расчет показывает, что установка угольника без подкрепляющих ребер между кронштейнами с шагом 300 мм недостаточна для восприятия нагрузки от кронштейнов, вызывающей изгиб и срез в месте приварки к балке. Расчетная схема угольника с учетом подкрепляющего ребра показана на рис. 5-9. В расчет вводятся подкрепляющее ребро и часть длины угольника, ограниченная величиной Z ioe, где [c.141]

В нескольких местах вдоль края подкрепляющего ребра из титана 6A1-4V корпуса гидравлического привода закрылка серийного самолета обнаружены трещины. Толщина ребра жесткости 0,25 дюйма, а ширина 2,0 дюйма (рис. Q3.23). Все трещины сквозные, и глубина их около 0,1 дюйма. Новая деталь может быть поставлена не ранее чем через 6 месяцев. [c.84]

Интенсивное развитие теории оболочек и пластин обусловлено потребностями практики. Вопросы, связанные с расчетом тонкостенных конструкций, возникают во многих отраслях современной промышленности, в том числе авиации, ракетостроении, судостроении, химическом машиностроении, строительстве и т.д. В связи с этим одной из главных задач механики тонкостенных конструкций является совершенствование методов расчета и проектирования пластин и оболочек сложной формы с различными законами изменения толщины, отверстиями, включениями, накладками, подкрепляющими ребрами при действии на них распределенных и локальных нагрузок. [c.3]

Взаимодействие пластины с подкрепляющим ребром. [c.60]

Рассмотрим две схемы взаимодействия пластины с подкрепляющим ребром (рис.2.19). [c.60]

Будем считать, что взаимодействие пластины с прокладкой и подкрепляющим ребром происходит по линии, проходящей через [c.60]

Условия взаимодействия пластины с подкрепляющим ребром имеют вид [c.61]

Выведем геометрические условия, связывающие перемещения пластины и подкрепляющего ребра для двух схем соединения пластины с ребром (рис.2.19). [c.62]

Из (2.4.6) получаем условие, связывающее углы поворота пластины и углы закручивания подкрепляющего ребра [c.62]

Определение перемещений подкрепляющего ребра. [c.64]

Подкрепляющее ребро разобьем, аналогично пластине, на N прямолинейных элементов, каждый из которых от действия поперечных нагрузок изгибается в вертикальной плоскости и закручивается вокруг оси (рис.2.20). Подкрепляющее ребро закреплено на локальных опорах. Опоры расположены в стыках элементов. В отдельных узлах (серединах элементов) ребра, а также на опорах может быть задано значение вертикального перемещения (прогиба). [c.64]

Перемещения подкрепляющего ребра от действия нагрузок, передаваемых пластиной, равны [c.65]

А= [a j, В= [a, J, С= [ ,J, D= d,j, V , М - векторы узловых значений поперечной силы и изгибающего момента на контуре пластины н>р, фр - векторы прогибов и углов поворота элементов подкрепляющего ребра d - расстояние от центра изгиба поперечного сечения до оси т. [c.65]

Полученные интегральные уравнения позволяют рассматривать задачи изгиба пластины, опертой по контуру на точечные опоры (без подкрепляющего ребра). В этом случае нужно положить, что жесткости на изгиб и кручение EJ , подкрепляющего ребра - малые величины. [c.66]

Под вафельными оболочками будем понимать конструктивно-ортотропные оболочки с часто расположенным подкрепляющим набором, изготовленным заодно со стенкой. Наблюдается общая потеря устойчивости — выпучивание стенки вместе с подкрепляющими ребрами и местное выпучивание стенки, ограниченной ребрами. [c.48]

Общая потеря устойчивости. На основании экспериментальной проверки вафельных оболочек с продольно-кольцевым, перекрестным и перекрестно-кольцевым расположением ребер под действием осевой силы все перечисленные варианты можно считать равноценными по массе. Небольшой разброс экспериментальных данных (не более 20%) при испытании цилиндров с различными габаритами, расположением ребер и способами изготовления (химическим травлением, механическим фрезерованием, электрохимической обработкой), с различной эффективностью подкрепления (ф и ))) является важным показателем потенциальной надежности вафельных оболочек и их преимуществ перед гладкими. Подкрепляющие ребра изготавливались в цилиндрической заготовке, полученной вальцовкой толстого плоского листа с наложением продольного сварного шва. [c.50]

Оболочки вафельного типа при работе на внутреннее давление проигрывают в массе гладким при одинаковой несущей способности. Их применяют только в конструкциях, работающих на устойчивость. Однако при действии внутреннего давления подкрепляющие ребра эффективно участвуют в работе всей конструкции, что следует учитывать в расчетах. [c.197]

Этим же путем возможно оценить влияние на величину Р подкрепляющего ребра, например уголка жесткости, расположенного по линии действия сжимающих сил. [c.443]

Вопрос об устойчивости пластинок, подвергающихся действию усилий в их срединной плоскости, приобретает все большее практическое значение в связи с увеличением размеров металлических сооружений и повышением прочности материалов, которое позволяет переходить к высшим нормам допускаемых напряжений и, следовательно, к меньшим толщинам применяемых на практике железных и стальных листов. В виде примера можно привести хотя бы военное судостроение. За последние 20 лет водоизмещение крупных броненосцев изменилось с 14000 т до 30 ООО т, их длина возросла со 120 м до 200 м. При этом толщины листов обшивки и расстояние между подкрепляющими ребрами почти не изменились. Это показывает, насколько должны были возрасти напряжения в листах при работе корпуса судна как балки и насколько важным становится вопрос о надлежащем подкреплении этих листов, обеспечивающем их устойчивость. То же относится и к листам поперечных судовых переборок, играющих столь важную роль в поперечной крепости судна при постановке его в док. Еще более остро стоит вопрос об устойчивости листов обшивки в таких судах, как миноносцы, где толщины этих листов доведены до минимальных размеров. [c.450]

При помощи табл. 37 мы можем в каждом частном случае подобрать надлежащую жесткость подкрепляющего ребра. В качестве примера рассмотрим пластинку, для которой а = 120 см, Ъ = 200 см, й = 1,4 см, Е = 2,2 10 кг см , 1 — а = 0,9. В таком случае [c.454]

Если мы в качестве подкрепляющего ребра возьмем швеллер № 8, то, принимая во внимание склепывание полки швеллера с широким листом, можно при вычислении жесткости ребра взять момент инерции швеллера относительно оси, лежащей в плоскости соприкасания швеллера с листом. В таком случае 5 = (114 4 11,9 4 ) = 304 Е кг[см , и мы имеем [c.455]

Имеетея еще третий тип энергии деформации, который связан с закручиванием ребер, хотя он и не является строго крутильным. Если ребро закручивалось с постоянной скоростью кручения, то выражение (4.75а), которое описывает энергию деформации, соответствующую касательным напряжениям и деформациям, возникающим при кручении, будет достаточно. На практике скорость кручения, как правило, не постоянна, и части ребра, расположенные вне пластины, будут при этом подвергаться также и изгибу в плоскости пластины из-за переменности скврости кручения. Так как такому изгибу подвергаются все части ребра, то обычно бывает достаточно рассмотреть полки ребер, поскольку они, как правило, наиболее удалены от пластины и дают наибольший вклад в жесткость в плоскости пластины. Момент инерции If каждой полки двутавровой балки, используемой в качестве подкрепляющего ребра, можно приближенно взять равным половине момента инерции всего поперечного сечения относительно стенки как оси, который приводится в справочниках по строительной механике. [c.264]

Заменяя в системе уравнений (4.79) / на Г, в первых двух уравнениях вместо 2EI получим 2 /[1 + 3/(1 + 0,2766/я)], в третьем уравнении вместо Q2EI получим 162 Е/[1 + 3/(1 + 0,828 Ь/а)] н т. д. В формуле (4.81) при а — Ь я удержании только одного члена слагаемое с b /h следует умножить на коэффициент [1 + + 3/(1 + 0,276)] = 3,35. Так. как этот коэффициент тем меньше, чем лучше форма ребра, то, очевидно, отсюда следует, что гораздо эффективнее располагать подкрепляющее ребро с одной стороны пластины, что будет более удобным и" с технологической точки зрения. Это, разумеется, связано е тем, что значительная часть подобной конструкции выполняет двоякую функцию и как пластина, и как часть подкрепления, тем самым сильно увеличивая эффективный момент инерции подкрепления. [c.268]

Устойчивость подкрепленных пластин. Эта важная задача является слишком специфической ), чтобы обсуждать "ее многочисленные особенности в книге по общей теории, но несколько замечаний Тя примеров, связанных с этим, можно привести. Так же, как и в других задачах, где рассматриваются конструкции с заделкой, наиболее приемлемым с тбчкй зрения практического применения является решение энергетического типа, где в работу, совершаемую внешними силами на возможных перемещениях, необходимо, разумеется, включить и работу, совершаемую нагрузкой, если таковая ймеется, воспринимаемой подкрепляющими. ребрами. Возможные формы потери устойчивости, которые должны рассматриваться с целью определения той, которая возникнет при наименьшем значении нагрузки, здесь более разнообразные, чем в случае неподкренленной пластины. Сюда входят потеря устойчивости вместе с рёбрами потеря устойчивости между ребрами, при которой ребра влияют на формы вьшучиваиия при [c.277]

Предельная сжимающая нагрузка для пластины. Рассмотрим первоначально плоскую свободно опертую пластину, которую равномерно сн имают вдоль края в направлении оси х. Это условие является приближением того случая, когда края пластины заострены и закреплены вертикально в раме из стержней с V-образными вырезами горизонтальные верхний и нижний стержни опираются на относительно жесткие плиты испытательной машины вертикальные стержни вдоль боковых сторон могут укорачиваться настолько, чтобы при этом не возникала вертикальная нагрузка при сближении плит. Это условие аппроксимирует также случай панелей, расположенных между подкрепляющими ребрами, в большой тонкой пластине, которая подкреплена си- [c.296]

При большой длине пластинка при выпучивании подразделяется на полуволны, число которых найдется при помощи неравенства ( ) (см. 60). В таком случае в формуле (а) число Р будет обозначать отношение длины волны к ширине пластинки. Если пластинку подкрепить абсолютно жестким продольным ребром, делящим ширину пластинки пополам, то жесткость пластинки возрастет, так как вдвое уменьшится расчетная ширина. В случае большой длины пластинки напряжения р1кр возрастут при этом примерно в четыре раза. При установке двух равноудаленных ребер мы уменьшаем расчетную ширину в три раза и получаем дальнейшее увеличение р1кр. Таким образом, мы всегда можем подобрать надлежащее расстояние между ребрами, при котором р1кр будет получаться не меньшим, чем предел текучести материала, и, следовательно, пластинка может быть использована полностью при передаче сжимающих усилий. Для выяснения той жесткости, которую должны иметь подкрепляющие ребра, чтобы их можно было считать абсолютно жесткими, воспользуемся прежним [c.451]

Для продольного подкрепляющего ребра, имеющего жесткость и расположенного на расстоянии а от края пластинки у = О, энергия изгиба напишется так [c.452]

Если через Рг обозначим сжимающую силу в рассматриваемом подкрепляющем ребре, то соответствующая работа при выпучивании этого ребра напишется так [c.452]

Возьмем, например, случай одного подкрепляющего ребра, делящего ширину пластинки пополам. Совершенно так же, как и в случае неподкрепленной пластинки, можно и здесь ограничиться рассмотрением выпучивания пластинки по одной полуволне. Полагая ттг = 1 и принимая во внимание, что псЦЬ = л/2, представим уравнение (Ь) в таком виде [c.453]

Заметим, что уравнения четного порядка будут заключать лишь по одному коэффициенту Ап- Соответствующие им значения представляют собой те сжимающие напряжения, при которых искривленная форма пластинки имеет своей узловой линией подкрепляющее ребро. Чтобы оценить влкяние жесткости ребра, обратимся к уравнениям нечетного порядка системы (к). Сохраняя лишь первый коэффициент А ш полагая остальные равными нулю, получаем из первого уравнения такое приближенное значение для критических напряжений [c.453]

Уравнением (/) мы пользовались при вычислении к для более коротких пластинок (Р < 2). Разыскание третьего приближения для р1кр приводит к решению кубического уравнения. Произведенные вычисления показали весьма малую расходимость между вторым и третьим приближениями, что позволяет при расчетах ограничиваться вторым приближением. Ряд значений к, вычисленных для различных р, у и б, приведен в табл. 37. Мы видим, что каждому значению у и б соответствует особое значение р, при котором к получается наименьшим. Это показывает, что длинная пластинка, подкрепленная ребром, будет при выпучивании подразделяться на ряд полуволн. Длина этих полуволн будет получаться тем большей, чем жестче подкрепляющее ребро. Если взять первое приближение (247), то легко показать, что наименьшего значения к достигает при = /1 + 2 . Пользуясь этой формулой, можно выяснить длину волн, на которые подразделяется весьма длинная пластинка при выпучивании. [c.454]

Наибольшее критическое напряжение, которое может быть получено при помощи продольного подкрепляющего ребра, найдется из той же формулы (а), если в нее вставить вместо Ъ величину 0,5 Ь. Та1шм образом, найдем [c.454]

Если бы мы все оставили без изменения, но увеличили толщину пластинки до 2 см, то имели бы р[ — 201 кг1см ВЬ 148 Е кгсм . При отсутствии подкрепляющего ребра мы [c.455]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...