Деформация эквивалентная логарифмическая

Теоретические зависимости эквивалентной логарифмической деформации ползучести от времени могут быть получены по теориям ползучести. Так,, по теории течения (для алюминиевого сплава, у которого начальный участок кривой течения линейный, теория течения совпадает с теорией упрочнения), согласно (1.19) t t [c.48]

По этой формуле с использованием (2.11) и результатов измерения параметров шейки в процессе деформирования на рис. 2.2 построены графики зависимости эквивалентной логарифмической деформации от времени, которые незначительно отличаются от экспериментальных [42]. [c.48]

Средний сомножитель в (4.53) представляет собой согласно (4.11) эквивалентную скорость логарифмических деформаций в начальный момент процесса сжатия при h = ho. [c.102]

Подставим (4.93)—(4.95) в выражение для эквивалентной скорости логарифмической деформации (1.34), Тогда получим [c.118]

Поскольку деформация предполагается плоской и принимается гипотеза плоских сечений, изменения углов между осями х, у а z равны нулям и выражение для эквивалентной скорости логарифмической деформации (1.34) принимает вид [c.134]

Зависимости скоростей логарифмических радиальной и окружной t деформаций от скорости радиального перемещения а определяются формулами (4.32). Эквивалентная скорость логарифмических деформаций так же, как и в 28, равна скорости осевой деформации = tz- [c.146]

Систему основных уравнений, описывающих начальное состояние, легко получить таким же путем, как была получена система (7.74). Отличие заключается в том, что теперь будут использоваться выражения для логарифмических деформаций и зависимости между ними и напряжениями. Принимая степенную зависимость эквивалентного напряжения Сте от эквивалентной деформации Ве. [c.180]

Принимается также, что материал заготовки одинаково упрочняется при растяжении и сжатии, а по упрочняющему эффекту тангенциальная деформация при изгибе эквивалентна линейной деформации при растяжении или сжатии. При таких допущениях можно будет найти величины относительных линейных gg и истинных или логарифмических е деформаций при изгибе в тангенциальном направлении. [c.121]

Эта функция также предлагалась, как было отмечено ранее, для экстраполирования кривых длительной ползучести e"=f t) до времен, соответствующих срокам службы tg. Пусть прямолинейный участок ВС (рис. 16.17) зависимости i=g u") при интересующих нас малых заданных деформациях е" построен на основе нескольких испытаний с постоянной скоростью и на основе испытаний на ползучесть. При этом можно найти две константы материала 1=2мо, о 1 = ( о, определяющие закон гиперболического синуса (16.68) и его эквивалентное выражение в виде логарифмической функции (16.26) для больших значений и", а. Для этого следует найти на логарифмической шкале абсциссу u"=Uo точки О, в которой продолжение линии ВС пересекает горизонтальную ось, а также определить угол наклона ВС, измерив длину EF ординаты, проведенной через точку, отстоящую на один порядок от точки О на логарифмической шкале ( F= r=o o In м 7 о=2,303 ао Ig 10= =2,303 Оо). [c.650]

Учитывая, как это было принято ранее, что эквивалентное напряжение является функцией эквивалентной скорости логарифмической деформации и сопоставляя соотношения (7) между собой, устанавливаем, что [c.185]

Заметим, что в некоторых случаях удобство использования логарифмических деформаций в кривых упрочнения заключается в том, что логарифмические деформации обладают свойством аддитивности (суммарная деформация равна сумме промежуточных деформаций) и, кроме того, в том, что логарифмические деформации, выраженные через изменение линейных размеров, при растяжении и сжатии являются эквивалентными по упроч-няюще.му эффекту (изменяются в одинаковых пределах). [c.48]

Учет внутреннего трения в материалах. Многочисленными экспериментами уста новлено, что поглощающие свойства большинства материалов не зависят от частоты деформирования. Поэтому диссипативные свойства материала удобно характеризо вать с помощью коэффициента поглощения ф или связанного с ним равенством (30) логарифмического декремента колебаний б. Эти величины, определяемые, как пра вило, экспериментально, представляют в виде зависимостей от амплитуд относитель ных деформаций, нормальных или касательных напряжений (см параграф 2) Используя такое предстанленне, реальную характеристику материала заменяют эквивалентной упруговязкой моделью, аналогичной рассмотренной выше При этом [c.131]

ТО это равносильно допущению, что оно является функцией эквивалентной скорости логарифмической деформации. В дальнейшем используется это предположение. Возможно построение теории на основе иного допущения, как это было сделано в работах Диа-коница [8] и Чэкрэбэрти [7]. [c.184]

В работе Хантера [71] решена двумерная задача о качении жесткого цилиндра с постоянной скоростью по вязкоупругому полупространству, причем рассмотрен случай, когда можно пренебречь инерционными силами. Исследование выполнено в рамках линейной теории, деформации считаются малыми, и граничные условия на поверхности относятся к недеформированному состоянию среды. Подход, примененный в работе, заключался в представлений нормальной составляющей поверхностного смещения в виде интеграла от существующего решения задачи о движении распределенной линейной нагрузки, что привело к сингулярному интегральному уравнению отцосительно искомой функции поверхностного давления (вязкоупругий аналог формулы Буссинеска). Решение задачи осуществлялось путем эквивалентного преобразования интегрального уравнения в уравнение с обычным логарифмическим ядром относительно дифференциального оператора давления. Замкнутый вид решения был получен для материала, физические свойства которого описываются одной функцией ползучести и одним временем ретордации. Однако при обобщении результатов этого исследования и распространении их на более общий случай вязкоупругого тела, у которого ползучесть характеризуется конечным числом времен релаксации, метод при- [c.401]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...